Одинакового направления

В табл. 6.6 приведены рекомендуемые максимальные значения *i и х2 из условий наибольшего повышения контактной выносливости, прочности на изгиб и равенства номинальных напряжений изгиба шестерни и колеса, изготовленных из одинакового материала, и наибольших износостойкости и сопротивления заеданию. Смещения, при которых xs > 0, для косозубых кслес менее эффективны, чем для прямозубых. Находят применение юлеса с ях = 0,3 и хг = = —0,3 (см. табл. 6.5).

Максимальное напряжение о?тах в поверхностном слое при сжатии двух сфер, выполненных из одинакового материала, по Герцу

Максимальное напряжение при сжатии двух цилиндров, выполненных из одинакового материала, по Герцу

Если охватывающая и охватываемая детали выполнены, из одинакового материала (Et — Ег-Е\ \it = Ц2 = ц), то тогда 0 = E/(ct + c2) и согласно формулам (209)-(211)

- Прессовые соединения деталей, выполненных из одинакового материала (рис. 325).

В случаях взаимного скольжения незакаленных сталей их необходимо выполнять из материалов разной твердости из-за повышенной склонности к схватыванию деталей из одинакового материала.

б) наибольшей прочности на изгиб и равенства номинальных напряжений изгиба зубьев шестерни и колеса, изготовленных из одинакового материала с учетом разного направления сил трения на зубьях;

Если представить себе брус, испытывающий простое растяжение, и допустить, что в его поперечном сечении возникают нормальные напряжения, равные аэкв, вычисленному по приведенной формуле, то согласно принятой теории прочности состояние этого бруса рав-ноопасно (эквивалентно) состоянию рассматриваемого бруса, испытывающего одновременно изгиб и кручение. Конечно, при этом предполагается, что заданный брус и воображаемый эквивалентный брус изготовлены из одинакового материала.

засвсрловке концентратора, но больше чем для концентраторов в элементах-аналогах (выполненных из одинакового материала с той же наработкой), т. е., когда достигнута равнопрочность элементов. Такой подход дает ошибку в безопасную сторону для большинства практически реализуемых случаев, когда эффективный коэффициент концентрации напряжений не больше теоретического. И хотя оценка получается относительной, и на вопрос о времени появления вторичной трещины следует ответ: «Практически не раньше, чем у концентратора-аналога»,— данный подход представляется наиболее целесообразным на сегодняшний день. Качество изготовления разгружающего отверстия может быть значительно выше, чем конструктивного отверстия. Таким образом, в первом приближении задача может быть сведена к определению коэффициента концентрации напряжений при статическом нагружении.

При одной и той же форме тел k2 растет примерно пропорционально квадрату линейных размеров тел, а в некоторых случаях даже медленнее (но во всяком случае не быстрее). Вес же тел, если они сделаны из одинакового материала, растет пропор-

Пример 3. Имеется два равнопрочных вала из одинакового материала и одинаковой длины. Один вал сплошной диаметром d, другой - полый с отношением наружного диаметра dn к внутреннему Движение дислокаций задерживается у точечных и линейных дефектов атомно-кристалли-ческих решеток, включений примесных атомов, облаков примесей (атмосферы Котрелла), у границ фаз, кристаллических блоков и зерен. Перемещение дислокаций тормозят поперечные дислокации и Дислокации одинакового направления, но противоположного знака. Разноименные дислокации, столкнувшись одна с другой, взаимно погашаются.

При кинематическом исследовании механизмов с трехповодко-выми группами, состоящими из базисного звена и трех поводков, уравнения, составленные для произвольно выбранных точек, непосредственно решить нельзя. Поэтому выбирают на базисном звене 3 точки, которые получили название особых (рис. 3.18, а). Они находятся на пересечении осевых линий двух поводков или перпендикуляров к осям ползунов. Например, особая точка W находится на пересечении линии ЕН поводка 5 и перпендикуляра WB к направляющей ED ползуна 2 (второй поводок) (рис. 3.18, а). Следовательно, для каждой трехповодковой группы на базисном звене существуют три особые точки. На рис. 3.18, а особые точки обозначены буквами W, W и W" . При кинематическом анализе достаточно найти параметры только одной особой точки, например W. Смысл выбора этих точек, например W, заключается в том, чтобы добиться одинакового направления скоростей относительного движения двух точек, для которых записывается векторное уравнение. Например, направление скорости иве для звена 2 совпадает с vcw

Цилиндрическое зубчатое колесо, венец которого по ширине состоит из участков с правыми и левыми зубьями, называется шевронным (см. рис. 7.1,в). Часть венца с зубьями одинакового направления называется полушевроном. Из технологических соображений шевронные колеса изготовляют двух типов (рис. 7.11): с дорожкой посредине колеса (а) и без дорожки (б}. В шевронном колесе осевые силы F'a на полушевронах, направленные в противоположные стороны, взаимно уравновешиваются внутри колеса и на валы и опоры валов не передаются. Поэтому у шевронных колес угол наклона зубьев принимают в пределах р = 25...40°, в результате чего повышается прочность зубьев, плавность работы передачи и ее нагрузочная способность. Поэтому шевронные колеса применяют в мощных быстроходных закрытых передачах. Недостатком шевронных колес является высокая трудоемкость и себестоимость изготовления.

При кинематическом исследовании механизмов с трехповодко-выми группами, состоящими из базисного звена и трех поводков, уравнения, составленные для произвольно выбранных точек, непосредственно решить нельзя. Поэтому выбирают на базисном звене 3 точки, которые получили название особых (рис. 3.18, а). Они находятся на пересечении осевых линий двух поводков или перпендикуляров к осям ползунов. Например, особая точка W находится на пересечении линии ЕН поводка 5 и перпендикуляра WB к направляющей ED ползуна 2 (второй поводок) (рис. 3.18, а). Следовательно, для каждой трехповодковой группы на базисном звене существуют три особые точки. На рис. 3.18, а особые точки обозначены буквами W, W и W" . При кинематическом анализе достаточно найти параметры только одной особой точки, например W. Смысл выбора этих точек, например W, заключается в том, чтобы добиться одинакового направления скоростей относительного движения двух точек, для которых записывается векторное уравнение. Например, направление скорости VBC для звена 2 совпадает с vcv

В каждом члене данного уравнения имеются векторы одинакового направления, которые целесообразно объединить

ЛЬНОТРЕПАЛЬНАЯ МАШИНА — с.-х. машина для очистки промятой льняной тресты от костры (древесная часть стеблей) и посторонних примесей, а также для придания волокнам в пучках одинакового направления. Применяемая в с. х-ве СССР Л. м. ТЛ-40 работает в агрегате с льноко-ноплемялкой и куделепригатовителъной машиной. Волокно зажимается ремнями транспортёра Л. м. и подвергается ударам бил трепальных барабанов, очищаясь от костры. Производительность машины до 100 кг волокна в 1 ч.

При внешнем зацеплении винтовая линия на одном колесе должна быть правой, а на другом — леврй (рис. 237). Поэтому возможность изготовления сменных косозубых колес, сцепляющихся одно с другим в любой комбинации, исключается. При внутреннем зацеплении обе винтовые линии должны быть одинакового направления.

При внешнем зацеплении винтовая линия на одном колесе должна быть правой, а на другом — левой (рис. 237). Поэтому возможность изготовления сменных косозубых колес, сцепляющихся одно с другим в любой комбинации, исключается. При внутреннем зацеплении обе винтовые линии должны быть одинакового направления.

модель нагружена. Погашение имеет место либо когда 0 = 0, л/2, либо когда а = 2дат, т. е. разность хода равна целому числу длин волн (порядок полосы — целое число). Эти точки погашения образуют два семейства полос — изоклины (геометрические места точек одинакового направления главных напряжений) и

Накопление случайного необратимого скольжения с различными знаками [1] должно привести к смещениям обоих знаков. Таким образом можно объяснить рельеф свободной поверхности УПС (рис. 4, б), но в то же время нельзя объяснить одинаковое направление смещений во всех УПС. Движение винтовой дислокации путем двойного поперечного скольжения в одном цикле дает смещение (Ь) (Ь — вектор Бюргерса) в описанном объеме. Избыток винтовых дислокаций одинакового знака в одной УПС привел бы к микроскопическому смещению УПС с экструзией на одной поверхности образца и с интрузией на другой стороне (рис. 4, в). До сих пор такие корреляции между экструзиями и интрузиями на противоположных свободных поверхностях УПС не исследованы. Однако известно, что существует хорошее согласие между шириной УПС внутри объема и шириной экструзий на поверхности [11]. Но такая модель также не может объяснить одинакового направления смещения во всех УПС (см. рис. 2). Имеются данные о высокой плотности избыточных вакансий в металлах при усталости, особенно в УПС с высокой местной пластической амплитудой [9]. Такая избыточная концентрация вакансий связана с расширением объема. В эксперименте с постоянной амплитудой деформации рост объема УПС привел бы к экструзиям на поверхности образца («swelling») [10] и смещениям внутри его от центра к

Движение дислокаций задерживается у точечных и линейных дефектов атомно-кристалли-ческих решеток, включений примесных атомов, облаков примесей (атмосферы Котрелла), у границ фаз, кристаллических блоков и зерен: Перемещение дислокаций тормозят поперечные дислокации и дислокации одинакового направления, но противоположного знака. Разноименные дислокации, столкнувшись одна с другой, взаимно погашаются.