Одинаковом напряжении

При одинаковом материале вала и ступицы (EI = Е2 = Е; Hi = ц2).

Площадь среза Fcp = zS'ndp, где г — число витков в гайке; S' = Рф — высота среза; Р — шаг резьбы; ф — коэффициент полноты резьб, зависящий от ее типа; dp — расчетный диаметр, равный dj при одинаковом материале винта и гайки или d — при менее прочном материале гайки.

При одинаковом материале болта и гайки проверяют только резьбу болта.

в расчет (при одинаковом материале деталей) принимается меньшая величина. Обычно из условия прочности на срез определяют диаметр стержня болта, а затем проводят проверочный расчет на смятие.

скользит по выпуклой. Поэтому при одинаковом материале зубьев и одинаковых передаваемых мощностях удельное давление, а следовательно, и износ зубьев внутреннего зацепления меньше, чем износ зубьев внешнего зацепления.

Сравнивая (16.18) и (16.19), замечаем, что при одном и том же числе зубьев и одинаковом материале к. п. д. внутреннего зацепления больше к. п. д. внешнего зацепления.

При одинаковом материале болта и гайки проверяют только резьбу болта.

Эрозионная обработка осуществляется импульсами различной продолжительности, это зависит-от типа генератора. Чем короче импульс, тем более высокие температуры оазвиваются в канале разряда, тем сильнее сказывается различие в интенсивности эрозии заготовки и инструмента. При коротких импульсах мгновенная мощность очень велика и вследствие торможения электронов большая часть энергии выделяется в виде тепла на аноде. Температура в анодном пятне резко повышается и может достигать 10 000° С. В таких условиях преобладает испарение металла. При одинаковом материале заготовки и электрода-инструмента более интенсивно будет разрушаться тот из них, который подключен к плюсу источника тока, т. е. является анодом. Поэтому электрод-инструмент при использовании коротких импульсов тока делают катодом, т. е. обработку ведут при прямой полярности. Добиться заметного снижения износа электрода-инструмента в условиях чрезмерно высокой

Из этого выражения и определяется редуцированная длина. При одинаковом материале ступенчатого и редуцированного валов G0—G. Аналогично вычисляется редуцированная длина конического участка вала длиной / с диаметрами по концам dl и d2. В этом случае получаем

При одинаковом материале вала и ступицы

Приведённые цифры относятся к образцам, обработанным резцом, заточенным без последующей доводки. При других методах обработки и при другой форме режущего инструмента даже при одинаковом материале и высоте неровностей значения коэфициента С, а следовательно, и деформации могут оказаться иными.

Наиболее выгоден случай растяжения-сжатия, когда все точки сечения работают при одинаковом напряжении и материал используется наиболее полно.

основе Мо еще не нашли применения в связи с более низкой длительной жаро« прочностью металлокерамического молибде* на по сравнению с молибденом, полученным дуговым плавлением. Из табл. 30 и 31 видно, что при 980° С и одинаковом напряжении 7,0 кГ/мм2 минимальная скорость ползучести металлокерамического молибдена в 8 раз больше, а время до разрыва в 3 раза меньше, чем плавленного. При одинаковом времени разрыва около 100 час. при 1090° С напряжение для металлокерамического молибдена примерно в 1,5 раза меньше, чем для плавленного.

Метод линейного увеличения напряжения позволяет установить по тем же опытным данным, которые используются для определения о^, величину остаточного напряжения аг. За остаточное будем принимать такое напряжение, при котором разрушится этот же образец, если его испытывать при одинаковом напряжении в течение стольких же циклов N, что и при непрерывном увеличении нагружения.

В табл. 1, 2 приведены крайние значения удлинения участков металла шва на базе 1 мм в зависимости от прилагаемого напряжения для разных способов сварки. Из таблиц видно, что при одинаковом напряжении удлинение металла шва, выполненного электрошлаковой и электронно-лучевой сваркой, выше, чем при аргоно-дуговой; это связано с очисткой от газов и неметаллических включений металла шва при сварке в вакууме и при электрошла-

и меньшую длительность работы до разрыва при одинаковом напряжении, чем плавленый (табл. 2).

основе Мо еще не нашли применения в связи с более низкой длительной жаро« прочностью металлокерамического молибде* на по сравнению с молибденом, полученным дуговым плавлением. Из табл. 30 и 31 видно, что при 980° С и одинаковом напряжении 7,0 кГ/мм2 минимальная скорость ползучести металлокерамического молибдена в 8 раз больше, а время до разрыва в 3 раза меньше, чем плавленного. При одинаковом времени разрыва около 100 час. при 1090° С напряжение для металлокерамического молибдена примерно в 1,5 раза меньше, чем для плавленного.

Наиболее выгоден случай растяжения-сжатия, когда все точки сечения работают при одинаковом напряжении и материал используется наиболее полно.

Также проводились эксперименты по определению влияния диффузии материала покрытия на длительную прочность при высоких температурах. Образцы с различной толщиной рениевого покрытия испытывались при 1500° С в вакууме при одинаковом напряжении, равном 1,5 кГ/мм*. Результаты испытаний jipH-ведены на рис. I. 38.

Метод линейного увеличения напряжения позволяет установить по тем же опытным данным, которые используются для определения ок, величину остаточного напряжения ог. За остаточное будем принимать такое напряжение, при котором разрушится этот же образец, если его испытывать при одинаковом напряжении в течение стольких же циклов N, что и при непрерывном увеличении нагружения.

одинаковом напряжении.

Результаты испытаний приведены на рис. 127. Как видно из рисунка, при одинаковом напряжении в области перегрузок циклическая прочность поворотных цапф, восстановленных ЭМО с упрочнением галтелей, почти в 3 ... 4 раза выше новых цапф и в 12 ... 15 раз выше по сравнению с металлизированными цапфами. Следует отметить, что на автомобильных заводах контрольные испытания прочности деталей производят при повышенных напряжениях. Сравнительные эксплуатационные испытания износостойкости показали, что после пробега автомобилей 50 тыс. км износ поворотных цапф, восстановленных ЭМО, оказался на 0,03 ... 0,05 мм ниже, чем износ новых цапф.