Одинаковую кристаллическую

ют .в виде центробежных машин одностороннего всасывания с консольным расположением крыльчатки. Дымососы и дутьевые вентиляторы одного типоразмера имеют одинаковую конструкцию и размеры. Дымососы большей производительности, до 100м3/сек, выполняют с двусторонним всасом, что упрощает задачу опирания вала дымососа и дает некоторые другие преимущества.

Испытываемые шарниры имели одинаковую конструкцию, а по размерам и нагрузкам соответствовали шарнирам звеньев гусениц быстроходных гусеничных машин.

Для удобства оценки швов устанавливают понятие однотипных сварных соединений. Однотипными считаются производственные сварные соединения, имеющие одинаковые конструктивно-технологические признаки: одинаковую конструкцию, аналогичную форму раздела кромок, выполненные по единому технологическому процессу (одним способом сварки, в одних и тех же положениях, сварочными материалами одной марки и одного диаметра, при одних и тех же режимах сварки, подогрева и термообработки и т. п.) на элементах из стали одной марки, при соотношении максимальных и минимальных толщин и наружных диаметров не более 1,65. Максимальные и минимальные размеры толщин и диаметров принимаются по номинальным значениям размеров свариваемых элементов. При выполнении сварных швов на плоских элементах или на цилиндрических с диаметром более 750 мм учитывается только соотношение толщин. Однотипность угловых и тавровых сварных соединений оценивается по соотношению толщин и диаметров только привариваемых элементов, для которых максимальное соотношение не должно превышать 1,65. Соотношение максимальной и минимальной толщины основных элементов не должно превышать 2,0 а соотношение диаметров может не учитываться.

Данные о сравнительных лабораторных испытаниях шарниров в абразивной среде (рис. 59) показывают увеличение шага шарниров со втулками из различных материалов в зависимости от числа циклов качания N. Испытываемые шарниры имели одинаковую конструкцию, а по размерам и нагрузкам соответ-

Корпус фильтрующего элемента состоит из тканевой оболочки, помещенной в металлический перфорированный каркас. Фильтруемая жидкость циркулирует в радиальном направлении снаружи внутрь. В центре гильзы расположена перфорированная труба с фетровым подслоем, предназначенным для удержания частиц наполнителя и мигрирующих загрязнений. Фильтры FF по конструкции и габаритным размерам унифицированы с фильтрами типа FH, в связи с чем оба фильтра имеют одинаковую конструкцию корпусных деталей и крышек (рис. 120, б). Фильтрующие элементы FF не регенерируются. Загрязненный фильтровальный материал выбрасывают и заменяют новым, как показано на рис. 120, в.

мощности дозы за третий период работы станции не находят объяснения. На рис. 9.9 приведены типичные уровни мощности дозы на входе и 'выходе из парогенераторов соответственно [13, 30]. Парогенераторы А и D имеют одинаковую конструкцию с прямыми горизонтальными трубками, заключенными в прямой корпус. Парогенераторы В и С также одинаковые, с горизонтальными U-образными трубками, размещенными в U-образ-ном корпусе, ио изготовленные на различных заводах. Расхождение в показаниях приборов объясняется .различиями в самоэкранировке излучения и в размещении точек контроля. Заметим, что для всех парогенераторов уровни излучения на входе

Виброустановки ВУ-125, ВУ-250, ВУ-500 имеют одинаковую конструкцию (рис. 65), отличаясь лишь габаритными размерами и числом контейнеров. На сварной раме 2 на четырех пружинах 1 установлена вибрационная платформа 16, сваренная из швеллеров. На платформе размещен съемный контейнер 14, который прижимается к платформе крышкой 13, выполненной в форме вентиляционного зонта. В крышке предусмотрен патрубок 12 для соединения с вентиляционной системой.

Каркасы монтажных приспособлений собираются из типовых стоек и прогонов. Стойки и прогоны имеют одинаковую конструкцию для всех фундаментов цеха и различаются только дли-

Приборы типов РИУ-8, РИУ-9 и РИУ-10 имеют одинаковую конструкцию. На рис. 4 показан внешний вид прибора РИУ-9 Таллинского завода контрольно-измерительных приборов. При использовании Со80 в качестве источника -[-излучения активностью от 0,3 до 0,5 мкюри точность индикации уровня составляет около +6 мм. При зарядке поплавка Cs137 до 1,0 мкюри (активность зависит от толщины стенки сосуда) точность индикации составляет около + 4 мм.

Блок цилиндров отлит из легированного чугуна вместе с картером. Плоскость разъёма нижней половины картера значительно ниже плоскости, проходящей через ось коленчатого вала, что обеспечивает жёсткость конструкции блок-картера. Блок-картер представляет собою почти симметричную конструкцию, что позволяет монтировать вспомогательные агрегаты как с одной, так и с другой стороны. Симметричность блока не нарушается наличием картера для размещения кулачкового валика, так как с другой стороны имеется такой же картер для размещения балансирного валика. Торцы блока имеют одинаковую конструкцию, что позволяет монтировать на каждом из них либо картер маховика и механизма передачи, либо картер балансирных грузов и передачу к вентиляторам, в зависимости от того, какой желательно получить двигатель — правый или левый. Цилиндры двигателя окружены по всей длине водяной рубашкой, кроме средней части, в которой имеются окна, сообщающие продувочные отверстия гильзы цилиндра с воздушным ресивером 6. Последний представляет собою полость вокруг водяной рубашки блока цилиндров, закрываемую снаружи восемью крышками смотровых люков и фланцем корпуса продувочного насоса. На обоих торцах блока имеется ряд каналов для протока масла, закрытых стальными торцевыми плитами.

В силу зависимостей между перемещением, скоростью, ускорением, силой, мощностью и жёсткостью приборы для измерения различных величин могут иметь одинаковую конструкцию, различаясь только градуировкой шкалы; с другой стороны, измерение одной и той же величины, особенно в зависимости от необходимой точности и величины диапазона измерения, может осуществляться приборами, различными по принципу действия и устройству. Конструкция прибора в основном определяется принципом его действия, а не назначением и характером измеряемой величины.

Твердые растворы замещения мо-гут быть ограниченные и неограниченные. При неограниченной растворимости любое количество атомов А может быть заменено атомами В. Следовательно, если увеличивается концентрация атомов В, то все больше и больше атомов В будет находиться в узлах решетки вместо атомов А до тех пор, пока все атомы А ,не будут заменены атомами В и, таким образом, как бы плавно совершится переход от металла А к металлу В (рис. 84). Это, конечно, возможно при условии, если оба металла имеют одинаковую кристаллическую структуру, т. е. оба компонента являются изоморфными.

Для примера рассмотрим сплавы меди и золота, имеющие одинаковую кристаллическую решетку и неограниченно растворяющиеся в твердом состоянии. В обычном твердом растворе меди и золота отсутствует строгая закономерность в расположении атомов меди и золота в узлах гранецентрированной решетки. Вероятность наличия в данном узле решетки того или иного атома зависит от концентрации сплава. Однако при определенных условиях (при медленном охлаждении твердых растворов больше?! концентрации) атомы меди и золота занимают определенные места в решетке (рис. 85).

Эти металлы, кроме высокой температуры кипения, плавления и соответственно высокой температуры рекристаллизации (указывается ориентировочно для металлов промышленной чистоты), имеют одинаковую кристаллическую решетку — объемноцентрированный куб (кроме рения и гафния), не имеют полиморфизма1, обладают высокой (выше чем у железа) плотностью (кроме ванадия и хрома) и малым коэффициентом теплового расширения (кроме ванадия).

Высокие магнитные свойства сплавы получают после нагрева до 1250—1280 °С и последующего охлаждения (закалки) с определенной (критической) для каждого сплава скоростью охлаждения; после закалки следует отпуск при 580 GOO °С. При охлаждении от температуры закалки высокотемпературная фаза а распадается на две фазы ctj и а2> которые имеют одинаковую кристаллическую о. ц. к. решетку с незначительным различием в периодах. Фаза at — твердый раствор на базе железа, ферромагнитна; а3 — парамагнитная фаза на базе соединения NiAl. После указанной термической обработки (Xj-фаза распределена в виде пластинок (игл) однодомепных размеров в сс2-фазе. Отпуск усиливает обособление фаз, ч го увеличивает коэрцитивную силу. Большие внутренние напряжения, возникающие в процессе распада высокотемпературной фазы, анизотропия формы частиц образующей фазы, а также однодоменпость этих частиц определяют высококоэрцитивное состояние сплавов. Дальнейшее повышение магнитной энергии достигается созданием в сплавах магнитной и кристаллографической текстур.

Поскольку хром и молибден имеют одинаковую кристаллическую решетку и образуют твердый раствор^амещения, можно вос-; пользоваться правилом В еггарда (линейная зависимость периода решетки от концентрации легирующего элемента) и рассчитать максимальную концентрацию молибдена в поверхностном 'слое хромового покрытия^, ^полученном при плотности тока 0,04 а/см2 и продолжительности электролиза 30 мин.

Чаще источником образования зародышей являются всевозможные твердые частицы (неметаллические включения, оксиды и т. д.), которые всегда присутствуют в расплаве. Если частицы примеси имеют одинаковую кристаллическую решетку с решеткой затвердевающего металла {так называемые изоморфные примеси) и параметры сопрягающихся решеток примеси и кристаллизующегося вещества примерно одинаковы (отличие не превышает 9 %), то они играют роль готовых центров кристаллизации.

дения; после закалки следует отпуск при 580—600 °С. При охлаждении от температуры закалки высокотемпературная фаза а распадается на две фазы ах и аг, которые имеют одинаковую кристаллическую ОЦК решетку с незначительным различием в периодах. Фаза аг — твердый раствор на базе железа, ферромагнита; а2 — парагяагнитная фаза на базе соединения NiAl. После указанной термической обработки о^-фаза распределена в виде пластинок (игл) однодоменных размеров в ах-фазе. Отпуск усиливает обособление фаз, что увеличивает коэрцитивную силу. Большие внутренние напряжения, возникающие в процессе а-распада высокотемпературной фазы, анизотропия формы частиц образующей фазы, а также однодоменность этих частиц определяют высококоэрцитивное состояние сплавов. Дальнейшее повышение магнитной энергии достигается созданием в сплавах магнитной и кристаллографической текстур.

Диаграмма состояния Dy—Lu экспериментально не построена [1, 1]. Dy и Lu в металлическом состоянии имеют идентичное электрон-юе строение 5J'6s2, одинаковую кристаллическую структуру типа lg (символ Пирсона hP2, пр. гр. Рб^/ттс) с близкими параметрами ешетки и атомными радиусами, отличающимися всего на 2,25 %.

Диаграмма состояния Dy—Tm экспериментально не построена [1, М]. Dy и Тт близко расположены в Периодической системе и имеют идентичное электронное строение с тремя валентными электронами 5с?16s2, одинаковую кристаллическую структуру типа Mg с близкими

Диаграмма состояния Gd—Lu экспериментально не построена [ 1, М]. Gd и Lu имеют в металлическом состоянии идентичное электронное строение с тремя валентными электронами 5с/16s2, одинаковую кристаллическую ГПУ структуру типа Mg с близкими параметрами решетки [1] и атомными радиусами, отличающимися на 3,8 %. Кристаллические характеристики элементов системы Gd—Lu представлены в табл. 295.

Диаграмма состояния Gd—Tm экспериментально не построена Однако Gd и Tm имеют идентичное электронное строение с трсмя коллективизированными электронами 5dl6s2 и одинаковую кристаллическую CTpyiiTypy с близкими параметрами решетки и атомными радиусами [1]. Данные по кристаллической структуре Gd л Тщ приведены в табл. 320.