Одиночных отверстий

2. Действие одиночного импульса на линейную двухмассовую консервативную систему. Во многих случаях в качестве расчетной системы механизма ударного действия может быть принята двухмассовая модель, поэтому вначале рассмотрим действие одиночных импульсов на линейную консервативную систему с одной степенью свободы.

Раздел четвертый обобщает материалы исследований, направленных на развитие аналитических методов, расчета упругих механических систем. При этом основное внимание авторов сосредоточено на простоте этих методов и их доступности для инженеров-конструкторов. Приведен, в частности, приближенный метод расчета динамических погрешностей приборов: при действии внешнего возмущения в виде одиночных импульсов. Здесь же изложен простой метод определения коэффициентов внутреннего и внешнего рассеяния энергии при вынужденных колебаниях стержневой упругой системы, а также показано развитие метода А. Н. Крылова применительно к расчету поперечных колебаний балок с учетом малого внутреннего трения. Приведены упрощенные методы определения собственных частот роторов и балок с учетом упругой податливости опор, даны предложения по управляемой виброзащите механических систем.

Во всех методах для оценки динамических погрешностей приборов в общем случае необходимо знать характеристику системы и процесс, для регистрации которого предназначается прибор, т.е. возмущающую функцию. Последняя не всегда точно известна заранее и может быть выражена аналитически. Часто характер функции известен лишь приближенно в виде графика. В ряде случаев из-за конструктивных трудностей не удается создать прибор с оптимальным демпфированием (как, например, приборы для измерения натяжения нитей и др.). Это затрудняет использование чисто аналитических методов, например [14], а также методов, основанных на приближенном представлении переходных характеристик [11], и делает целесообразным применение приближенных методов. Особенно большие затруднения возникают при оценке процессов в виде одиночных импульсов сложной формы, в частности, выражаемых по закону кусочно-линейной функции [15].

Ниже излагаются два метода, позволяющие приближенно оценить динамические искажения при действии нагрузки в виде одиночных импульсов, которые могут быть с достаточной для практики точностью аппроксимированы кусочно-линейной функцией.

В статье рассматриваются два метода, позволяющих приближенно оценить динамические искажения приборов в случае действия нагрузки в виде одиночных импульсов, которые могут быть с достаточной для практики точностью аппроксимированы кусочно-линейной функцией.

В установке предусмотрена возможность работы в режиме одиночных импульсов с ручным запуском и автоматическом частотном режиме. Охлаждение ОКГ водяное. Установка снабжена обеспыленной камерой и может производить сварку в инертном газе. Конструкция лазерной установки позволяет применять раз-

Технические характеристики установки следующие. Максимальная энергия в импульсе 250 Дж, длительность импульса генерации 1,5 мс. Установка работает в режиме одиночных импульсов, а частота следования пучков в импульсе 200—300 кГц. Охлаждение лазера жидкостное, принудительное, с замкнутым циклом. Увеличение сечения пучка телескопической системой составляет 3,5х. Неравномерность распределения энергии 'по сечению пучка около ±10%. Максимальная энергия накачки 30 000 Дж при потребляемой от сети мощности 3 кВт.

В управляемом снаряде была применена мостовая схема соединения пирозапалов из взрывающихся проволочек. Система состояла из генератора одиночных импульсов высокой энергии, передающей линии и мостика из взрывающихся проволочек. При испытаниях снаряда возникли две проблемы. В отдельных случаях импульсы не поступали на мостик из взрывающихся проволочек; в других случаях проволочки не испарялись, а только плавились. Дефектная система была направлена в лабораторию анализа отказов. Генератор импульсов был отсоединен, а все его элементы подверглись электрическим испытаниям. На рис. 5.13 генератор импульсов показан в состоянии частичного демонтажа. При испытаниях не было обнаружено ни одного дефекта, только один электролитический конденсатор имел повышенную утечку.

Стоит отметить, что в этой книге, как обычно, под термином колебательные процессы понимаются также близкие к ним процессы, не являющиеся собственно колебаниями: генерирование одиночных импульсов, переключения в тригтсрзшх схемах и т. д. Следовательно, речь идет вообще о динамике нелинейных систем. Основная часть книги посвящена так называемым системам идеального перемешивания, однородным по пространству, где процессы происходят только во времени. В этом случае исследование концентрационных колебаний является областью применения хорошо разработанных методов теории колебаний, многократно использованных ранее в физике и механике.

Конденсатор С2 служит для предотвращения срабатывания защиты от одиночных импульсов тока. Диод VD5 ограничивает максимальную величину смещения на базе транзистора VT4 на уровне 0,7.. .0,8 В.

- по режиму одиночных импульсов при контроле способом остаточной намагниченности;

цу радиальное перемещение через клиновую, реечную или другую передачу. Сверлильные бабки. Унифицированные сверлильные бабки, предназначенные для сверления одиночных отверстий большого диаметра, выпускают трех габаритов. Основные и присоединительные размеры сверлильных бабок регламентирует ГОСТ 20356—74, а нормы точности — ГОСТ 21191—75. Сверлильные бабки подобны расточным и отличаются от них только наличием в переднем конце шпинделя отверстия для хвостовика оправки со стержневым инструментом и типом подшипников, устанавливаемых в передней опоре шпинделя. Предусмотрено исполнение бабки с платиками для крепления кондукторной плиты. Габарит бабки выбирают в зависимости от диаметра просверливаемого отверстия и

Пинольные силовые головки. Иногда при компоновке АЛ возникает необходимость обработки одиночных отверстий диаметром до 16 мм. В этих случаях применяют пинольные силовые головки с кулачковым или гидравлическим приводом подачи. При обработке неглубоких отверстий, когда требуемая длина хода не превышает 80 мм, применяют силовые головки с кулачковым приводом подачи, основные размеры которых регламентированы ГОСТ 25305—82, а нормы точности — ГОСТ 25427—82. Основные технические характеристики головок

Комбинированные инструменты для обработки одиночных отверстий в сплошном материале. Комбинированные сверла. Центровые сверла (ГОСТ 6694—53) являются наиболее типичными комбинированными сверлами для обработки центровых отверстий.

Фиг. 72. Зенкер-развертка, оснащенная твердым сплавом, с задним направлением, для обработки одиночных отверстий повышенной точности

оснащаются твердым сплавом. Диаметр развертки отличается от диаметра зенкера на величину припуска под развертывание. Инструмент снабжается задней направляющей частью, длина которой должна быть больше суммарной длины рабочих частей зенкера и развертки. Зенкер-развертка-метчик (фиг. 73) предназначается для обработки одиночных отверстий последовательно зенкером, разверткой, метчиком. Все элементарные инструменты четырехканавочные. Для лучшего выхода стружки канавка каждого последующего элементарного инструмента является продолжением канавки предыдущего.

Несколько одиночных отверстий, располагающихся в одном направлении с рядом отверстий

4.3.2.9. Если несколько одиночных отверстий располагаются в одном направлении с рядом отверстий, принимают наименьшее значение коэффициента снижения прочности из значений для одиночного и ряда отверстий.

Несколько одиночных отверстий, располагающихся в одном направлении с рядом отверстий

ОБЪЕМНОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ЗОНАХ ОДИНОЧНЫХ ОТВЕРСТИЙ В КРЫШКАХ КОРПУСОВ И СОСУДОВ

Все указанные выше исследования посвящены вопросу о концентрации напряжений в зонах одиночных отверстий и их систем, расположенных в тонких пластинках и оболочках, или определению объемного напряженного состояния в зоне прямого кругового отверстия. Однако в .крышках корпусов и сосудов встречаются главным образом круговые отверстия, имеющие переменную вдоль оси величину диаметра. К основным видам таких отверстий относятся отверстия с коническими фасками и отверстия с радиальными округлениями краев, обеспечивающими непрерывность потока жидкости или газа, проходящего через них. В сферических крышках сосудов давления часто встречаются круговые цилиндрические •отверстия, оси которых направлены параллельно оси корпуса и таким образом расположены под некоторым углом к нормали к срединной поверхности крышки. С одной из сторон (обычно с наружной стороны корпуса 1или сосуда) к отверстиям прикреплены патрубки. Толщины этих патрубков, как правило, малы по сравнению с толщинами корпуса или сосуда (отношение толщины стенки патрубка к толщине корпуса не превышает 0,2), поэтому их влиянием на напряженное состояние в области неподкре-лленного края отверстия — зоне максимальных напряжений, как это показано в работах [5—7], можно пренебречь.

И. А. Разумовский. Объемное напряженное состояние в зонах одиночных отверстий в крышках корпусов и сосудов .................. 110