Одиночного отверстия

В настоящее время для оптимизации долгосрочных режимов ГЭС преимущественно применяются методы нелинейного математического программирования. В книге изложены результаты исследований по применению к этой задаче трех групп таких методов: динамического программирования, случайного поиска и градиентных. Методы динамического программирования дают хорошие результаты при расчете режима одиночных водохранилищ, уступая градиентным методам в случае систем водохранилищ. Методы случайного поиска чрезвычайно просты в программировании, но трудоемки по вычислениям. Лучшие результаты дают градиентные методы, что подтверждается исследованиями других авторов и организаций.

В настоящее время достаточно подробно разработаны и широко применяются методы построения диспетчерских графиков для одиночных водохранилищ [Л. 9, 41, 52]. Для группы водохранилищ методы построения диспетчерских графиков лишь начинают разрабатываться [Л. 9, 66, 69, 85]. Большой вклад в разработку методов построения диспетчерских графиков внесли А. А. Морозов, С. Н. Крицкий, М. Ф. Менкель, С. Н. Никитин, В. А. Бахтиаров, П. А. Ляпичев и др. Ценный опыт в разработке диспетчерских графиков накоплен в проектных организациях [Гидропроекте, Энергосетьпроекте].

Давно известно, что водноэнергетические расчеты по функциям распределения вероятностей стока являются более строгими. Однако практические приемы расчетов по этому методу были разработаны лишь для сравнительно простых случаев одиночных водохранилищ, а для сложных случаев работы группы водохранилищ до последнего времени рас-

Для одиночных водохранилищ ГЭС (в том числе комплексного назначения) при использовании оптимизационного метода динамического программирования оказывается возможным основываться на вероятностном описании речного стока функциями распределения вероятностей. При этом сравнительно просто получается решение для всех зон диспетчерского графика как на основе учета характеристик ущербов от дефицитов энергии или воды, так и на основе нормативов расчетных обеспеченностей.

Изложенный метод построения диспетчерских графиков для одиночных водохранилищ может найти широкое практическое применение в эксплуатационных и проектных задачах. Как ранее отмечалось, во многих случаях допустимо оптимизировать долгосрочные режимы водохранилищ ГЭС в предположении их изолированной от других ГЭС работы. Метод может быть также применен и для неэнергетических. изолированно работающих водохранилищ.

Рассмотренные методы построения диспетчерских графиков для одиночных водохранилищ теоретически весьма просто распространяются и на группу совместно работающих водохранилищ. Различие методов для одиночных водохранилищ и групп водохранилищ обусловлено увеличением размерности задачи во втором случае. Действительно, если в случае одиночного водохранилища в расчетах участвовали уровни водохранилища 2в;бг, мощности ГЭС Л;ГС&., расходы бытовой приточности к водохранилищу С}}г и др., то в случае группы водохранилищ нужно рассматривать соответственно векторы 2Е.бг, МГзсг, ОГг и др., каждый из которых имеет в общем случае т компонентов по числу водохранилищ или ГЭС. В основных же принципиальных чертах методы решения задачи являются в обоих случаях одинаковыми. Поэтому достаточно будет указать лишь различия в деталях решения задачи в том и другом случаях.

В ряде случаев оказывается возможным упрощенное определение диспетчерских графиков для большой группы водохранилищ даже на основе использования изложенного в предыдущем параграфе метода, разработанного для одиночных водохранилищ. Рассмотрим некоторые такие случаи.

Рассмотрим возможные пути упрощенного построения диспетчерских графиков для каскада водохранилищ на основе использования метода динамического программирования, разработанного для одиночных водохранилищ.

Таким образом, на основе метода динамического программирования практически возможно определять оптимальные или близкие к оптимальным диспетчерские графики не только в случаях одиночных водохранилищ, но и в целом ряде случаев группы совместно работающих водохранилищ. При этом речной сток участвует в расчетах непосредственно своими вероятностными функциями перехода.

4-2. Расчеты методом динамического программирования оптимальных диспетчерских графиков для одиночных водохранилищ при наличии стоимостной оценки ущербов от дефицитов или избытков воды.........96

4-3. Расчеты методом динамического программирования оптимальных диспетчерских графиков для одиночных водохранилищ при отсутствии стоимостной оценки ущербов от дефицитов или избытков воды.........10&

Работу без кондукторной втулки (рис. 1, д, е) можно рекомендовать: а) при сверлении предварительно зацентрованного отверстия; б) при рассверливании предварительно просверленного отверстия; в) при сверлении одиночного отверстия диаметром более 40 мм; г) в случае затруднений при установке кондукторной втулки. В последних трех случаях рекомендуется применять укороченное сверло или зажимать сверло непосредственно за ленточки (рис. \, ё). При этом следует применять шпиндели с минимальным вылетом.

Решение задачи о распределении напряжений около одиночного отверстия в упругой тонкостенной оболочке приводит А. И. Лурье в [Л. 159]. Оно обеспечивает достаточную точность при

Если диаметр отверстия в сосуде превышает допустимый диаметр неукрепленного отверстия, то необходимо либо увеличить толщину стенки сосуда, либо укрепить отверстие. Укрепление отверстия основывается на принципе компенсации металла, удаленного из отверстия. Для укрепления одиночного отверстия необходимо выдержать условие

где h — высота патрубка, принимаемая в расчет при укреплении одиночного отверстия в трубе; b — ширина укрепляющего участка основной трубы. Предельные величины h и b выбираются по той же методике, что и при укреплении одиночного отверстия в камере.

Трещины у трубных отверстий. Профессор К. В. Кирш теоретически доказал, что на кромке просверленного в барабане одиночного отверстия, к которому присоединена труба, возникает напряжение в металле, в 3 раза превышающее среднее напряжение от внутреннего давления. В стенке барабана с большим числом отверстий это напряжение возрастает в 2,1—2,5 раза и, как правило, намного превышает 120

Наибольший допустимый диаметр неукрепленного одиночного отверстия в цилиндрических элементах и выпуклых днищах определяется по формуле:

где ф^' — коэффициент снижения прочности для одиночного отверстия; ф^ — коэффициент снижения прочности для ряда отверстий

Закон экстраполяции приближенно принимали как для одиночного отверстия под действием одноосного напряженного состояния (с учетом влияния второго отверстия, а также того, что напряженное состояние в районе отверстия является двухосным, погрешность идет в запас прочности).

4.3.1.4. Наибольший допускаемый диаметр неукрепленного одиночного отверстия в оболочках определяют по формуле

4.3.1.8. При необходимости укрепления одиночного отверстия до заданного значения коэффициента снижения прочности (р площадь укрепляющих элементов сечения может быть определена без вычисления допускаемого диаметра отверстия согласно условию

4.3.2.10. Если ось ряда отверстий не пересекает центр одиночного отверстия и угол между осью ряда и прямой, соединяющей центр этого отверстия с центром соседнего, не 'превышает 15°, то при определении коэффициента снижения прочности это отверстие относят к ряду.