Однородной структуре

необходимость введения в технологический процесс операции промежуточной термообработки для снятия упрочнения материала в результате холодного деформирования, а. также окончательных термообработок с целью снятия внутренних напряжений, получения однородной структуры материалов днищ;

Однородный (гомогенный) аустенит всегда превращается в пластинчатый перлит. Следовательно, нагрев до высокой температуры, который создает условия для образования более однородной структуры, способствует появлению пластинчатых структур. Неоднородный аустенит при всех степенях переохлаждения дает зернистый перлит, следовательно, нагрев до невысокой температуры (для заэвтектоидной стали ниже Лез) приводит при охлаждении к образованию зернистого перлита. Вероятно, оставшиеся нерастворенными в аустените частицы, являющиеся дополнительными центрами кристаллизации, способствуют образованию зернистого цементита.

а) толщина стенок отливки должна быть по возможности одинаковой без резких переходов тонкостенных частей в толстостенные; выполнение этого требования необходимо для получения однородной структуры отливки и уменьшения внутренних напряжений в ней;

(^m)ft = ^Я2с/"2 = 3 • 10' • 3/2,633 = 3,38 • 10'; sw = Ы —Для однородной структуры.

Преимущество изотермического отжига состоит в уменьшении длительности процесса, особенно для легированных сталей, которые приходится очень медленно охлаждать для требуемого снижения твердости. Для наибольшего ускорения этого типа отжига температуру изотермической выдержки выбирают близкой к температуре минимальной устойчивости переохлажденного аустенита в перлитной области. Другое преимущество изотермического отжига заключается в получении более однородной структуры, так как при изотермической выдержке температура по сечению изделия выравнивается и превращение по всему объему стали происходит при одинаковой степени переохлаждения. После отжига при температуре до 930—

однородной структуры н равномерной прочности по сечению крупных деталей, например при горячем пластическом деформировании и термообработке.

Рис. 4.1. Поля температур (а) и давлений (б) внутри металла (бронзы) пористостью 0,351 однородной структуры при движении сквозь него адиабатного испаряющегося потока воды с удельным расходом G = 26 кг/ (м2 • с) и атмосферном давлении на выходе (пояснения в тексте)

При постоянных напряжениях у деталей из хрупкого материала однородной структуры (например, из закаленной инструментальной стали) эффективный коэффициент концентрации напряжений близок

Непосредственно перед разливкой в ковш вводят модификатор - силикокальций СКЗО (ГОСТ 4762-75) в 'количестве 0,3 -0,5%. Силикокальций обеспечивает образование дополнительных вынужденных зародышей и таким образом изменяет степень гра-фитизации. При графитизирующем модифицировании уменьшается степень переохлаждения, измельчается эвтектическое зерно и обеспечивается получение однородной структуры с мелкопластинчатым графитом в сечениях отливки различной толщины. По сравнению с обычным модифицированный чугун такого же химического состава в меньшей степени склонен к отбеливанию и образованию междендритного точечного графита.

Нормализация отличается от полного отжига характером охлаждения, которое после выдержки производят на воздухе. Ее применяют для получения однородной структуры с более высокой твердостью и прочностью, чем после отжига, для исправления структуры сварных швов, выравнивания структурной неоднородности поковок и отливок, а также для улучшения обрабатываемости резанием сталей.

При напряжениях, постоянных во времени, коэффициент аа достаточно хорошо характеризует прочность детали, изготовленной из хрупкого материала однородной структуры (например, из инструментальной стали). При достижении местными напряжениями амакс величины, равной сгв, произойдет разрушение детали. Для деталей, изготовленных из пластичных материалов, влияние концентрации напряжений при постоянной нагрузке оказывается меньшим, чем это определяется коэффициентом аа. В этом случае, после того, как напряжения огмакс достигнут предела текучести, рост их прекращается, материал в точках т начинает «течь». Дополнительная нагрузка воспринимается средними волокнами, напряжения в них растут. Процесс роста напряжений в средних волокнах продолжается до тех пор, пока не прекратится течение

где a/, !im — длительный предел контактной выносливости (табл. 10.8); SH — коэффициент запаса прочности; в связи с постепенным процессом повреждения поверхности и пониженной опасностью аварии машин коэффициент SH назначают небольшим: 1,2 при однородной структуре зуба,

Рекомендуемые значения показателей следующие: коэффициент торцового перекрытия е„^1,3; относительная окружная толщина зуба на поверхности вершин Su,.==su,,/mP^0,3 — при однородной структуре металла; .sv^0.4 — при поверхностном упрочнении зубьев.

где <тяо — предел контактной выносливости поверхностей зубьев (рис. 3.105 и табл. 3.11), зависит от твердости рабочих поверхностей зубьев; [SH] — допускаемый коэффициент безопасности: [sHl = l,l при однородной структуре материала (нормализация, улучшение и объемная закалка); [SH] — 1,2 при неоднородной структуре материала (поверхностная закалка, цементация, азотирование и др.); KHL — коэффициент долговечности, учитывающий влияние срока службы и режима нагрузки передачи. Расчет K.HL основывается на кривой усталости (рис. 3.105) *, На участке Nz
Рекомендуемые значения показателей следующие: коэффициент торцового перекрытия е„^1,3; относительная окружная толщина зуба на поверхности вершин Sa(,=sae/me;^0,3 — при однородной структуре металла; s*ae^QA — при поверхностном упрочнении зубьев.

где стно — предел контактной выносливости рабочих поверхностей зубьев, соответствующий базе испытаний NHO (числу циклов перемены напряжений). Экспериментальные значения а//0 для некоторых марок сталей, соответствующие базе испытаний NHO в зависимости от способа термообработки, даны в табл. 9.3; [SH] — допускаемый коэффициент безопасности; при однородной структуре мате-

облегченным скольжением, что свидетельствовало о неравномерности распада твердого раствора в разных зернах (подтверждено на оксидных репликах). В стадии коагуляционного старения разрушение было преимущественно внутризеренным, по механизму ямочного разрыва, участков облегченного разрушения не наблюдалось. Такой характер разрушения свидетельствует о более однородной структуре материала и уменьшении склонности к субзеренному разрушению. В первом случае материал склонен к разрушению при КПН, во втором — не склонен.

(где Ла = Re — 0,5da) определяется по фиг. 15. Минимальное значение Se « 0,3/ns при однородной структуре материала зуба и (0,4-т-0,5) ms для зубьев, подвергнутых поверхностному упрочнению (цементации, азотированию, поверхностной закалке и др.).

других случаях, когда происходит закрепление стенок доменов. Домены предпочитают ориентироваться в кристаллографическом направлении [100]. Полосчатая доменная конфигурация, такая, как показана на рис. 15.18, связанная с низким гистерезисом потерь, обнаружена в однородной структуре с направлением [100], совпадающим с направлением намагничивания. На практике найдено, что самые низкие потери энергии происходят в текстурированном материале с размером зерна 0,7 см( рис. 15.19). Экономические

Если узкий пучок ультразвуковых волн направить на металлическую деталь, то в случае отсутствия в ней каких-либо дефектов и при однородной структуре и плотности металла пучок этих волн пройдет

Контроль магнитно-порошковым методом включает следующие операции: намагничивание детали магнитным полем или пропусканием через нее электрического тока, нанесение магнитных частиц на поверхность детали, визуальный осмотр и браковку. Деталь намагничивают одним из указанных ниже способов. Возникающий в металле поток магнитной индукции (магнитный поток) при однородной структуре металла и отсутствии в нем дефектов (нарушений сплошности) распределяется равномерно по всему сечению детали