Одностороннего всасывания

Недостатком данного метода является дефицитность материала наконечников, долговечность которых составляет 5-10 измерений. Методу одностороннего сплющивания присуща трудоемкость изготовления конических образцов с правильной вершиной и, кроме того, сложно подобрать нужный материал пуансона.

Существующие методы измерения твердости при повышенных температурах можно разделить на две группы: 1) статические (методы вдавливания наконечника, царапания, взаимного вдавливания, одностороннего сплющивания); 2) динамические (методы отпечатка, упругой отдачи, качания маятника). Принципы, на которых основаны эти методы, общеизвестны. Рассеяние результатов измерения твердости динамическими методами при высоких температурах довольно велико, поэтому возможности широкого использования этих методов ограничены.

Без индеитора определяют твердость путем взаимного вдавливания и одностороннего сплющивания. Эти методы осо-

Для определения твердости по методу одностороннего сплющивания конический образец с углом 120° при вершине сплющивают с помощью плоского пуансона, измеряют площадь плоского отпечатка, образовавшегося в результате сплющивания. О величине твердости судят по отношению нагрузки к площади сплющивания.

Пуансон для одностороннего сплющивания должен быть изготовлен из материала, твердость которого при высоких температурах заведомо выше, чем твердость испытуемых образцов.

Методы взаимного вдавливания и одностороннего сплющивания похожи. К достоинствам последнего метода следует отнести его высокую производительность и вдвое меньший расход образцов (по сравнению с взаимным вдавливанием).

Для определения твердости тугоплавких материалов при высоких температурах использовался метод статического вдавливания индентора в виде правильной четырехгранной пирамиды с углом 136° между противоположными гранями при температурах 300—2300 К и метод одностороннего сплющивания конических образцов с углом 120° при вершине, который оказался удобным для еще более высоких температур (до 3300 К).

а — по методу статического вдавливания индентора; б — по методу одностороннего сплющивания.

но иной метод измерения. Нами было установлено, что наиболее удовлетворительные результаты дает применение метода одностороннего сплющивания конических образцов [20, 21—29, 31, 138, 140, 145, 152]. Однако метод статического вдавливания индентора обладает высокой точностью, производительностью и требует небольшого расхода материала. Например, для получения температурной зависимости твердости тугоплавкого материала в интервале 300—2300 К при нанесении трех отпечатков через каждые 100 град достаточно иметь лишь один образец диаметром 8 х X Ю""3»! и высотой 5 • 10~3м; продолжительность такого испытания на нашей установке УВТ составляет не более 6 ч 152]. Поэтому для измерения твердости тугоплавких материалов в интервале температур 300—3300 К рекомендуется сочетать оба метода: статическое вдавливание (при 300 — 2300 К) и одностороннее сплющивание (при 2020—3300 К).

Для определения твердости по методу статического вдавливания использовали образец, имеющий форму цилиндра диаметром 8 • 10~3 м и высотой (5—7) • 10~~3 м, один из торцов которого для испытания по методу одностороннего сплющивания дополнительно обрабатывали на конус с углом при вершине 120° (рис. 10).

Для определения твердости по методу одностороннего сплющивания при повышенных температурах в литературе обычно приводится схема испытания (рис. 11), которая имеет ряд недостатков и, очевидно, непригодна для высоких температур. Во-первых, образец имеет сравнительно сложную форму, и его технологически трудно изготовить из хрупкого материала. Во-вторых, плотно закрепленный образец после нагрева до значительной температуры очень трудно извлекать из держателя. При использовании указанной схемы испытательная установка будет малопроизводительной, так как невозможно сконструировать простое и надежное в работе приспособление для смены образцов непосредственно в установке. ?

В свою очередь в радиальных машинах • лопатки могут быть радиально оканчивающимися, загнутыми вперед (рис. 88, а, б) или назад (рис. 88, в). Лопатки загнутые вперед применяют, как правило, на тихоходных машинах, а загнутые назад — на средне-и быстроходных. Вход рабочей среды в радиальные машины может быть односторонним — машины одностороннего всасывания, или двусторонним — машины двустороннего всасывания.

где т) — к. п. д. машины при полном давлении и производительности по данным завода-изготовителя, ориентировочно принятый для машин одностороннего всасывания от 0,7 до 0,69. 364

Рис. 8-12. Общий вид тягодутьевой машины одностороннего всасывания и направляю^

ют .в виде центробежных машин одностороннего всасывания с консольным расположением крыльчатки. Дымососы и дутьевые вентиляторы одного типоразмера имеют одинаковую конструкцию и размеры. Дымососы большей производительности, до 100м3/сек, выполняют с двусторонним всасом, что упрощает задачу опирания вала дымососа и дает некоторые другие преимущества.

В свою очередь в радиальных машинах лопатки могут быть радиально оканчивающимися, загнутыми вперед (рис. 88, а, б) или назад (рис. 88, а). Лопатки загнутые вперед применяют, как правило, на тихоходных машинах, а загнутые назад — на средне-и быстроходных. Вход рабочей среды в радиальные машины может быть односторонним — машины одностороннего всасывания, или двусторонним — машины двустороннего всасывания.

На II блоке НВАЭС в связи с форсированием мощности реактора с 210 до 365 МВт несколько изменились параметры теплоносителя, что в определенной мере отразилось на характеристике ГЦН (см. Приложение 1). Некоторые изменения были внесены и в конструкцию ГЦН. Они коснулись в основном проточной части: консольно расположенное центробежное рабочее колесо одностороннего всасывания и двухзаходная спиральная улитка размещены в штампосварном прочно-плотном корпусе. Выемная часть без изменений заимствована из ГЦН I блока.

рабочее колесо 19 одностороннего всасывания с дополнительно присоединенной массой, выполняющей роль маховика;

Насосы реактора Fast Flux Test Faciliti (FFTF) (США) T16—19]. Насос первого контура с рабочим колесом 12 одностороннего всасывания выполнен погружным и установлен на «холодной» ветке циркуляционного контура трехпетлевой компоновки (рис. 5.37). Вал 6 длиной 7,3 м вращается в двух подшипниках: нижнем 9 гидростатическом и верхнем подшипнике 1 качения. Насос соединяется с приводным электродвигателем с помощью эластичной муфты. Уплотнение выполнено торцовым, двойным с масляным гидрозатвором. За исключением верхнего подшипникового узла насос изготовлен из стали 304.

Дымосос одностороннего всасывания D-15,5;

Для вентиляторов и дымососов одностороннего всасывания, выпускаемых заводами комплектно с направляющими аппаратами осевого типа, но без карманов (входных коробов), гарантийные характеристики выдаются на основании испытаний машины без кармана. В тех случаях, когда по условиям компоновки такая машина присоединяется к тракту посредством , кармана (п. 111-14, рис. 111-10), сопротивление последнего должно быть учтено по формуле (1-4), где коэффициент сопротивления, отнесенный к скорости входа в направляющий аппарат, для карманов, выполненных по рис. 111-10, а, б ? = 0,2; а для карманов по рис. 111-10, в ? = 0,1.

4-21. Рабочие зоны характеристик Q—Н дымососов центробежного и осевого типов и дутьевых вентиляторов центробежного типа приведены на рис. VI1-30—VII-38. Дымососы типа 0,7-37 одностороннего и двустороннего всасывания (рис. VII-30 и VII-31) сняты с производства из-за низкой эксплуатационной экономичности. В последующем должны устанавливаться дымососы одностороннего всасывания типа 0,55-40-1 (рис. VI1-32) и дымососы одностороннего и двустороннего всасывания типа 0,62-40 (рис. VI1-33).