Односторонних деформаций

валу А или отверстию Н; —1, + 1 — односторонние предельные отклонения,

Примечания: 1. Обозначения: —IT — односторонние предельные откло-

односторонние предельные отклонения (от номинального размера в плюс) по квали-

тету (соответствуют отверстию Н); — t — односторонние предельные отклонения (от

применения того или иного варианта стандартом не устанавливается. В соответствии с этими вариантами для размеров валов и отверстий предельные отклонения допускается назначать как односторонними («в тело» материала: для валов от нуля в минус, для отверстий от нуля в плюс), так и симметричными. Для размеров элементов, не относящихся к отверстиям и валам, назначаются только симметричные предельные отклонения. При этом неуказанные односторонние предельные отклонения могут назначаться по квалитетам или классам точности, а неуказанные симметричные предельные отклонения — только по классам точности. Исключение сделано для общих записей, распространяющихся только на размеры менее 1 мм — в них допускается оговаривать неуказанные симметричные предельные отклонения по Квалитетам.

ВыСор варианта расположения и уровня точности неуказанных предельных отклонений завесит от конструктивных к технологических требований, а иногда свазаи с традициями машиностроения в странах СЭВ. При применении СТ СЭВ 302—76 в промышленности СССР односторонние предельные отклонения рекомендуется назначать ио варианту 1, т. е. по квалитетам. Устанавливаемые этим вариантом односторонние предельные отклонения SB тело» для валов и от-

Быстрота и удобство измерений. При конструировании калибров и при выборе различных типов калибров на предприятиях необходимо учитывать время, затрачиваемое на измерение изделий калибрами различных типов. Так, следует учитывать, что односторонние предельные калибры являются более производительными, чем двухсторонние, что такими же преимуществами по сравнению с резьбовыми калибрами , обладают резьбовые скобы, пробки типа Тебо—по сравнению с пробками обычного типа и т. д. "

Наиболее распространённые типы калибров для валов и отверстий приведены на фиг. 157 и 158, которые дают достаточно ясное представление о принятой конструктивной классификации калибров (полные и неполные пробки и шайбы, калибры двухсторонние предельные, односторонние предельные, однопредельные и т. д.) и о диапазоне размеров, для которых применяется тот или иной тип калибра.

Фиг. 158. Калибры для отверстий и контркалибры к скобам: /-пробки предельные двухсторонние с цилиндои ческими хвостовиками от 1 до Злж; 2-пробки предель ные двухсторонние с коническими хвостовиками от 1 до 50 мм; 3- пробки односторонние предельные с коничр скими хвостовиками; 4~ пробки предельные двухс?орон1 ние с цилиндрическими насадками от 30 до Ж \ мм- 7 пробки полные однопредельные от 1 до 100 мм (крепление измерительных частей в зависимости от размера -см .Пробки двухсторонние предельные"); 6-пробки листо' вые предельные двухсторонние от 18 до 100 мм- 7 ' - *

Односторонние предельные резьбовые регулируемые роликовые скобы

Односторонние предельные регулируемые гребенчатые скобы

На рис. 56 приведены типичные кривые малоцикловой усталости сплава ОТ4, полученные при пульсирующем растяжении с частотой 2 цикл/мин. На участке I образцы не разрушаются, т.е. разрушение происходит или при статическом нагружении, или после числа циклов, соответствующих участку II. На участке II разрушение происходит вследствие исчерпания пластичности в результате протекающей здесь циклической ползучести. Предельная пластичность при разрушении f на этом участке равна или превышает таковую при статическом растяжении ест. Повышение предельной пластичности при разрушении вследствие циклической ползучести связано, вероятно, с меньшей неоднородностью деформации при циклическом нагружении по сравнению со статическим. Для участка III характерно усталостное разрушение, которое может происходить на фоне развитых односторонних деформаций (оп и Л/п — напряжения и соответствующие им долговечности, при которых происходит переход от квазистатического к усталостному разрушению). По виду кривые циклической ползучести при квазистатическом разрушении аналогичны кривым ползучести при статическом нагружении. Как и при статической ползучести, кривые циклической ползучести имеют

циклу деформаций, а также может возникнуть явление накопления односторонних деформаций.

Предельная цикличекая упругопластическая деформация может быть оценена по данным жесткого нагружения, когда в силу специфики проведения испытаний исключена возможность накопления односторонних деформаций. Условие прочности по критерию усталостного малоциклового разрушения может быть записано в виде

«случая нормальных и повышенных температур, кинетики циклических и односторонних деформаций в процессе повторного нагружения.

С использованием критериальных уравнений (1.2.8), (1.2.9) и параметрической зависимости (1.2.11) по данным о кинетике циклических и односторонних деформаций, а также длительной пластичности материала может быть оценена величина накопленного длительного циклического повреждения. На рис. 1.2.2, 1.2.5 и 1.2.10 приведены соответствующие значения D для сталей Х18Н9, Х18Н10Т и Х18Н9Т при испытаниях в условиях мягкого нагружения с выдержками, причем расчет (на рис. 1.2.10, точки 1) •с использованием параметрической зависимости (1.2.11) дает результаты, близкие к экспериментальным.

Из таблиц видно лучшее соответствие экспериментальных данных расчетным для стали Х18Н10Т при 650° С в форме предлагаемого, деформационного кинетического критерия циклического разрушения при,высоких температурах (1.2.8), (1.2.9). . Из литературы известен ряд других предложений по условиям прочности; при малрцикловом и Длительном циклическом нагружении. „Отметим, помимо рассмотренных выше зависимостей типа (1.2.13), работы, связанные с различными формулировками условий длительнрго циклического разрушения. Это прежде всего предложения! в: деформационной форме, рассматривающие разрушение только усталостного, характера [16, 25, 69, 139, 195, 203, 254, 278, 280—282, 305], что в общем случае оказывается недостаточным, если иметь в виду нестационарные режимы нагружения и возможность накопления при малоцикловом и длительном циклическом нагружении односторонних деформаций в случае использования в качестве конструкционных высокопрочных материал;©^ кай правило, циклически разупрочняющихся.

Выше упоминалось, что в процессе термоусталостных нагру-жений может происходить формоизменение образца. На рис. 1.3.6-по параметру жесткости нагружения представлены данные о накоплении односторонних деформаций при различных долговеч-ностях. Изменение жесткости нагружения достигалось использованием различной толщины опорных плит термоусталостной: установки. Видно, что при максимальной жесткости нагружения накопление односторонних деформаций близко к величине пластич-

Сочетание приведенных выше свойств и особенностей деформирования при термоусталостных испытаниях сплава ЭП-693ВД обусловливает появление трещин циклического разрушения в зонах «шейки», что говорит о выраженном влиянии процесса накопления односторонних деформаций и, следовательно, квазистатических повреждений на достижение предельного состояния по условию циклического разрушения. Однако при испытаниях на больших уровнях долговечности с жесткостью нагружения с <" 95 тс/см, когда эффект накопления односторонних деформаций практически отсутствует (см. рис. 1.3.6), можно ожидать возникновения термоусталостной трещины в зоне перехода от рабочей длины к конической части образца, где температура цикла соответствует минимальной пластичности и, следовательно, долговечности материала.

в условиях неизотермического нагружения. Вместе с тем в случаях, когда процесс деформирования приближается к жесткому ж накопление односторонних деформаций сравнительно мало (например, порядка 0,1е/) термоусталостные испытания в первом приближении могут быть приняты в качестве базовых [25] для расчета усталостных повреждений при неизотермическом нагру-жении.

Процессы циклического деформирования, протекающие при термоусталостном нагружении, характеризуются существенной нестационарностью и накоплением значительных односторонних деформаций. Для оценки сопротивления термической усталости могут быть использованы деформационно-кинетические подходы в линейной трактовке.

В случаях, когда накопление односторонних деформаций мало (порядка 0,1е/), термоусталостные испытания могут быть приняты в первом приближении в качестве базовых при оценке усталостных повреждений в условиях неизотермического нагружения.