Односторонним расположением

Если обогреваемый и полный периметры канала различаются значительно, как, например, для кольцевого канала с односторонним обогревом, то величина приращения критической плотности теплового потока рассчитывается с учетом этого различия по формуле

литературе данными для кольцевых каналов и труб. При давлении 98 бар производится сравнение с эмпирической формулой [4] для кольцевых каналов с односторонним обогревом (4 = 2 ч-4 лш, /об = 200 мм). Наблюдается удовлетворительное согласование при wp = 750 кг/м2 сек и практически полное совпадение при больших скоростях. Это дает основание считать, что величина 4 в пределах 2— 10 мм в данных условиях не отражается на величине <7кР при одних и тех же х, wp и р.

Каких-либо систематических данных для эксцентрических каналов, пригодных для сравнения, нет. Имеются лишь результаты 42-х опытов [2] по определению критических тепловых потоков в эксцентрическом кольцевом канале с односторонним обогревом (4=8,5 мм; d= 13,7 мм; 1об = 2590 мм) в области пароводяного потока при р=69 бар. Эксцентрическое положение внутренней (обогреваемой) трубки обеспечивалось несколькими группами стержневых сапфировых упоров, расположенных по длине с интервалами ~ ,305 мм. Такие упоры!могли способствовать перемешиванию потока, поэтому при сопоставлении следует длину эксцентрического канала принимать равной

гаются значительно выше опытов с односторонним обогревом.

стационарному теплообмену в плоском канале с односторонним обогревом. Канал шириной 40 мм, высотой 2,5 мм и длиной 230 мм не имел участка предварительной гидродинамической стабилизации. Обогревалась одна широкая поверхность канала. Опытные данные при увеличении тепловой нагрузки обобщаются зависимостью

1 ... 4 — продольно омываемые пучки витых труб при Ren-10 4 = 1 ... 5 для ТС/ТП = 1,05; 1,15; 1,25; 1,35 соответственно; 5 ... 8 — плоский канал с односторонним обогревом при отсутствии участка гидродинамической стабилизации для Тс/Тп = 1 ... 1,7; 5,6 — x/d3 = 10,4 и 44 для Ren = 10 ; 7, 8 — те же x/d для Ren = 5'10 ; 9, 10 — спинка сопловой лопатки на расстоянии 0,3 длины хорды от выходной кромки для Ren = = З'Ю5 и 1,4'10 [31] ; 11—остальная часть спинки для Ren = 3*10 ... 1,4'106 [31] ; 12 — корыто сопловой лопатки на расстоянии 0,3 длины хорды от выходной кромки для Ren = 3-10 ... 1,4'106 [31] ; 13, 14 — остальная часть корыта для Ren = 3*10 и 1,4-10 [31]

1 — продольно омываемые пучки витых труб при Ren'10 = = 1 ... 5; ГС/ГП= 1 ... 1,4; 2 -плоский канал с односторонним обогревом при отсутствии участка гидродинамической стабилизации для x-/d3 = 10,4 ... 44; RejjX XIO-^* = 1,25 ... 8,5; ТС/ТЛ = JB\-------1------Jf // JTS-' l^-'^l = 1 ... 1,7

-с односторонним обогревом; б — с двусторонним обогревом; в — с двусторонним обогревом и двойной циркуляцией нагреваемой среды; / — поверхности нагрева

У кольцевых рекуператоров с односторонним обогревом максимальная темпе-

Коэффициент С^ учитывается только для кольцевых каналов с односторонним обогревом, в поверхностях нагрева котла Cd = 1.

Метод электронного обогрева применялся, в частности, в исследованиях теплообмена при кипении недогретой жидкости в условиях вынужденного течения в каналах с односторонним обогревом [11, 20],

Коэффициент Cj учитывается только для кольцевых каналов с односторонним обогревом, в поверхностях нагрева котла Cd = 1.

Расчет клеммового соединения с односторонним расположением болтов (см. рис. 5.1) принято выполнять по тем же формулам (5.4). При этом условно полагают, что функции второго болта соединения выполняет сам материал рычага. Действительно, если верхний болт в конструкции по рис. 5.1, б 'приварить к деталям, то условия работы клеммы и нижнего болта не изменятся, а конструкция станет подобна конструкции, изображенной на рис. 5.1, а.

Рис. 2.174. Схема манипулятора обжимного стана, с односторонним расположением привода. Со штангами 3, перемещающимися посредством реечных приводов 2, связаны с помощью клиньев 6 линейки 12 манипулятора, сблоченные с предохранительными сменными плитами 13. Манипулирование слитков возле валков осуществляется подпружиненными линейками 9, шарнирно соединенными с основными. Линейки фиксируются фиксаторами 11. Штанги Д. опираются на тележки 5, защищенные щитками 8, / и 7 — аварийные упоры, планки 4 обеспечивают для штанг 3 тепловую защиту, 10 — пружины.

У протяжек с односторонним расположением зубьев (шпоночные, плоские, канавоч-ные, угловые и т. п.) и свободным направлением в отверстии или протяжном приспособлении не рекомендуется применять передние углы больше 15°, так как может произойти подхватывание протяжки обрабатываемой деталью.

По своему расположению различают манипуляторы двух типов: с двухсторонним приводом линеек и с односторонним расположением приводов правой и левой линеек. Преимущественное применение получили манипуляторы второго типа.

У протяжек с односторонним расположением зубьев и имеющих свободное движение передний угол не следует принимать более 15°. При 1 > 15° наблюдается

Шпоночные и плоские с односторонним расположением зубьев ............

Наибольшего интереса заслуживают встречные прямоточные горелки котла 67ОП-2 (рис. 4-il2), в которых смешение как таковое отсутствует, так как воздух и газ подаются почти параллельными потоками с близкими скоростями: 46 и 47 м/сек. Несмотря на все перечисленные недостатки, полное сгорание все же достигается при акр=1,10. Можно полагать, что организация смешения в поперечных струях позволила бы довести показатели этих горелок до уровня всех прочих. Наихудший результат (№кр=1,16) был зафиксирован на котле Бабкок-Верке производительностью 40 т/ч. Прямоточные горелки котла были запроектированы для сжигания технологического газа, подаваемого малым давлением. При этом выходная скорость составляла всего 4 м/сек. Воздух и газ подавались в спутном направлении. Таким образом, смешение в пределах горелки было организовано явно неудовлетворительно. Завершение процесса в объеме ограничивалось относительно большим тепловым напряжением 230- 103 ккал/м3 • ч, односторонним расположением горелок и низко опущенным котельным пучком. Результативность этой горелки несколько ниже, чем других, однако разница в сумме дополнительных тепловых потерь SA;? по сравнению с лучшими образцами прямоточных горелок не превышает десятых долей процента.

типа дисков; б — типа валов с односторонним расположением ступеней

Для прецизионного точения используют станки: отделочно-расточные горизонтальные одно- и многошпиндельные с двусторонним и односторонним расположением шпинделей (головок), с закреплением детали на подвижном столе или в шпинделях; специального назначения для обработки определенных деталей (наклонные, трех- и четырехсторонние и др.); общего назначения (быстроходные токарные, расточные и многооперационные с ЧПУ), обладающие необходимыми кинематическими параметрами и высокой точностью. Для прецизионного точения можно модернизировать обычные токарные и внутришлифовальные станки.

В многоступенчатых насосах с односторонним расположением рабочих

односторонним расположением рабочих колес и гидравлической пятой для