Одноступенчатого выпарного

2Ь8. Определить реакцию в кинематической паре В и уравновешивающий момент Му, приложенный к колесу 1 планетарного одноступенчатого редуктора, если к водил у Н приложен момент Мн = = 18 нм. Модуль зацепления равен т = 20 мм, числа зубьев колес гх = 16, za — 20 и z3 = 56, угол зацепления аа = 20°.

239. Определить реакцию в кинематической паре В и уравновешивающий момент Му, приложенный к водилу Н планетарного одноступенчатого редуктора, если к колесу / приложен момент MI =- 2 нм. Модуль зацепления т = 20мм, числа зубьев колес zx == = 20, г2 = 20 и г3 = 60, УГОЛ зацепления а„ = 20°.

308. Определить момент Мя, снимаемый с вала водила Я планетарного одноступенчатого редуктора, если к валу его колеса / подводится мощность N1 = 750 em. Колесо / вращается со скоростью /ij, = 700 об/мин. Числа зубьев колес равны гх — гу — 40,

Конический редуктор. В качестве вариантов термообработки шестерни и колеса рассматривают улучшение, закалку ТВЧ, цементацию. В соответствии с программой производится расчет передачи по контактным напряжениям с проверкой по напряжениям изгиба, в результате чего определяют: объем и массу зубчатых колес, габариты корпуса редуктора, массу всего редуктора. Вид термообработки оказывает существенное влияние на перечисленные параметры. Так, например, у цементованных колес по сравнению с улучшенными масса уменьшается в 2,5...3 раза, однако масса редуктора снижается на ~20%, так как большая часть массы одноступенчатого редуктора приходится на корпус и валы.

можный вариант конструктивного оформления сварного корпуса цилиндрического одноступенчатого редуктора показан на рис. 17.37.

Коробка передач. Анализ проводят так же, как для цилиндрического одноступенчатого редуктора, но с проверкой выполнения условия (2.7) и учетом того, что колеса в коробках передач уже, чем в редукторах.

для тихоходного вала одноступенчатого редуктора

Конструкции сварных корпусов редукторов отличаются большим разнообразием. Возможный вариант конструктивного оформления сварного корпуса цилиндрического одноступенчатого редуктора показан на рис. 17.40. Сварные корпуса редукторов других типов конструируют аналогично.

De = dd + 2m + 2gm = 50 + 2 • 5 + 2 • 2,06 = 64,12 мм. 9.22. Определить основные геометрические размеры косозубых колес цилиндрического зубчатого одноступенчатого редуктора

9.32. Какое номинальное напряжение возникает в опасном сечении зуба косозубой шестерни цилиндрического одноступенчатого редуктора, если напряжение изгиба в зубе колеса а„2 = 50 Мн/ж2; i = 5,6; 22 = 140; Р = 12°; а = 20°, зубья некорригированы, нормальной высоты.

Ответ. о„7 *« 740 Мн/лг2; ам ^ 658 Мн/ж2. 9.37. Для одноступенчатого редуктора с цилиндрическими косо-зубыми колесами (рис. 9.16) определить силы, возникающие в за-

Имеется множество уравнений, описывающих отдельные процессы в выпарных установках, например системы уравнений тепловых и материальных балансов И. А. Тищенко и других авторов, системы уравнений, примененные Н. И. Гельпериным, уравнения Г. Н. Кос-тенко для расчета процессов снижения производительности установки в связи с накипеобразованиями. Получены математические модели для расчета динамики изменения некоторых параметров одноступенчатого выпарного аппарата (уравнения А, Г. Левачева, Джонсона и Лея). Однако отсутствует достаточно полное математическое описание МВУ, позволяющее получать математические модели различных выпарных установок.

М. Я. Дикие 23 получил уравнение для определения динамической характеристики одноступенчатого выпарного аппарата по

В работе И. А. Андерсона и других 26 изучалась динамика одноступенчатого выпарного аппарата при постоянном давлении. Полученные уравнения линеаризованы. Уровень жидкости в аппарате принимался постоянным, тепловая емкость греющей камеры не учитывалась. Экспериментальная проверка показала хорошее совпадение с расчетными данными при небольших возмущениях.

Система уравнений (1,59—1,63) или (1,89—1,93) описывает установившиеся и переходные режимы одноступенчатого выпарного аппарата. На основе этого можно получить систему дифференциальных уравнений многоступенчатой выпарной установки.

На рис. 22 представлена характеристика разгона одноступенчатого выпарного аппарата по концентрации 25 при выпаривании растворов NaOH. Ее анализ показывает, что выпарной аппарат можно рассматривать как одноемкостный объект с переходным запаздыванием.

Рис. 22. Характеристика разгона одноступенчатого выпарного аппарата по концентрации (по А. Г. Ло-

Электронная вычислительная машина непрерывного действия использовалась для исследования системы автоматического регулирования одноступенчатого выпарного аппарата 90.

На рис. 47 представлена структурная схема одноступенчатого выпарного аппарата, соответствующая системе уравнений (1,59—1,63). Пунктирными линиями на схеме показаны внутренние и обратные связи параметров процесса.

Рис. 47. Структурная схема одноступенчатого выпарного аппарата.

На основе схемы модели одноступенчатого выпарного аппарата можно составить схемы модели выпарных установок различных типов. Для этого необходимо использовать полученные ранее системы уравнений МВУ (Гл. III).

На графиках рис, 53 приведены импульсные характеристики одноступенчатого выпарного аппарата по температурам и концентрации, полученные (при постоянном уровне) с помощью электронной машины МНБ-1, при возмущении расходом греющего пара. На графике видно, что за время перехода температур к установившемуся состоянию концентрация практически не изменилась. Вследствие этого, если даже коэффициент теплопередачи К в аппарате зависит от концентрации, то при моделировании температурного