Одновременная обработка

Такой характер пластического течения приводит к изменению внутризерен-ной структуры — дробятся блоки мозаики с одновременным увеличением степени их разориентировки.

Эффективный способ снижения рабочей температуры подшипника — усиление теплоотвода путем подвода масла под давлением (принудительная циркуляционная смазка) с одновременным увеличением зазора и введением дренажных канавок в ненагруженной зоне подшипника.

3. Прямолинейные конфузорно-диффузорные переходы (рис. 25). Их применяют для уменьшения диаметра затвора (регулятора расхода), помещаемого в узкую часть конфузорно-диффузорного перехода, с одновременным увеличением чувствительности регулирования потока затвором. Их используют также в качестве расходомерных устройств.

Идея усовершенствования дроссельных рефрижераторов посредством введения дроссельно-эжектор-ной ступени принципиально отлична от идеи, лежащей в основе использования смесей. Если во втором случае улучшение характеристик достигается одновременным увеличением Д(г и снижением АТт_„ на холодном конце теплообменника, то в первом все эти величины остаются

Применение литых биметаллов дает весьма большой эффект по экономии цветных металлов. Например, только замена цельнолитых втулок и подшипников биметаллическими на металлорежущих станках моделей 26, 582 и ДИП-200 сокращает расход цветного металла в 4—10 раз с одновременным увеличением прочности и долговечности втулок подшипников.

3. Прямолинейные конфузорно-диффузорные переходы (рис. 25). Их применяют для уменьшения диаметра затвора (регулятора расхода), помещаемого в узкую часть конфузорно-диффузорного перехода, с одновременным увеличением чувствительности регулирования потока затвором. Их используют также в качестве расходомерных устройств.

'Концентрация молекулярной серы в факеле зависит от первоначального количества диоксида серы в смеси и при определенном соотношении Нг/О2 имеет максимум. При 0,25% содержания SC>2 в первоначальной горючей смеси максимальная доля 82 от общего количества серы в смеси не превышает 10%, а при 4% содержания SC>2 — около 50%. Концентрация 82 в факеле при одном и том же соотношении Н2/О2 от температуры практически не зависит. Существенное влияние на содержание SO2 и H2S в факеле оказывает коцентрация окислителя. Со снижением концентрации кислорода в факеле (увеличение соотношения Н2/О2.) количество диоксида серы в продуктах сгорания снижается с одновременным увеличением концентрации сероводорода. Чем ниже температура факела, тем более резко проявляются изменения в концентрации SO2 и H2S. Что касается радикалов S, SO и HS, то с обогащением горючей смеси топлива их количество при всех рассмотренных температурах сначала увеличивается в тем большей мере, чем выше температура, а затем снижается. При температурах выше 1800°С общее количество радикалов S, SO и HS может достигать 30% общего содержания серы. Разные радикалы имеют максимальные концентрации при разных соотношениях Н2/О2.

К первой категории относятся обычно те отложения, которые возникают при сжигании теплив с малым содержанием щелочных металлов и хлора (например, большинство углей Канско-Ачинско-го бассейна), а ко второй — отложения, образующиеся в условиях сжигания топлив с большим содержанием щелочных металлов, хлора и серы (например, эстонские сланцы). В таком случае количество хлора в первоначальных золовых отложениях непрерывно уменьшается с одновременным увеличением содержания серы (рис. 1.23). Изменение во времени в отложениях количества кор-розионно-активного компонента приводит к непрерывному снижению интенсивности коррозии до тех пор, пока идет формирование стабильных отложений. Таким образом, «старение» золовых отложений приводит при определенном их составе к изменению кор-, розионной активности. Поскольку интенсивность коррозии определяется количеством коррозионно-активных компонентов в золе, концентрация последних в первых моментах образования отложений зависит не только от состава топлива, но также от режимных параметров (условия горения топлива, температуры поверхности и др.).

ния R, но также и концентрацией напряжений в зоне зарождения усталостной трещины. С возрастанием радиуса в вершине надреза происходило снижение относительной живучести при возрастании долговечности с одновременным увеличением периода роста трещины. Поэтому при оценке доли периода роста трещины в изменяющейся долговечности необходимо рассматривать коэффициент пропорциональности уравнения (1.24) как характеристику одновременно уровня номинального напряжения и состояния поверхности детали. Это особенно важно применительно к элементам конструкции ВС, поскольку многие из них подвергаются поверхностному упрочнению.

чае, когда имеет место одноосное циклическое растяжение образца или элемента конструкции. Полная работа разрушения зависит от длины фронта трещины. Его размер в наиболее простом случае при неизменной ширине и толщине пластины в направлении роста трещины определяется вязкостью разрушения материала и обратно пропорционален корню из длины трещины [80]. Возрастание длины фронта трещины сопровождается одновременным увеличением ширины мезотуннеля, а следовательно, уменьшается их число вдоль фронта трещины. В связи с этим затраты энергии на каждый последующий прирост трещины в пределах мезотуннеля возрастают одновременно в связи с увеличением этого прироста (например, шага усталостных бороздок) и ширины площадки (длина бороздки), образованной при этом приросте.

(рис. 7.17, рис. 7.18). При этом было установлено, что в случае смены механизма разрушения при введении выдержки в цикле нагружения происходит существенное (в несколько раз) увеличение СРТ. При этом важно отметить, что при межсубзерен-ном разрушении шаг усталостных бороздок, наблюдавшихся лишь в немногочисленных зонах излома на общем фоне фасеточного рельефа, отстает от СРТ. Возрастание СРТ при переходе к трапецеидальной форме цикла нагружения сопровождается одновременным увеличением шага усталостных бороздок. В образцах из диска № III имело место некоторое снижение

6) одновременная обработка нескольких деталей, что приводит к уменьшению штучного времени;

5) Применение специального комбинированного режущего инструмента, одновременная обработка нескольких поверхностей и одновременная обработка нескольких деталей.

При дифференцированном процессе обработки возможны три схемы подпроцессов обработки: А — обработка, последовательная по времени; Б — одновременная обработка с полным совмещением подпроцессов по наибольшему (лимитирующему) времени протекания одного из них; В — последовательно-совмещенная обработка. Совмещенный (наложенный) чертеж контуров заготовки и

4. Одновременная обработка нескольких заготовок — параллельная и параллельно-последовательная обработка нескольких заготовок в многоместных приспособлениях, непрерывная обработка на роторных, карусельных и барабанных станках.

тельно обрабатывают хвостовик и бобышку, которые являются базовыми поверхностями при установке на станке. Более производительной является одновременная обработка лопатки с двух сторон электродами, движущимися навстречу друг другу (рис. 96). Точность при этом может быть несколько ниже, чем при поочередной обработке каждой стороны, так как припуск на сторону может быть не одинаковым. Поэтому после электрохимической обработки нужно применять абразивную доводку.

Одновременная обработка с одной стороны (в одном направлении) на одной позиции, одним суппортом (салазками), с k держателями инструментов (шпинделями), с одинаковым циклом подач 2 мелких или одной крупной по размерам заготовок

Одновременная обработка с S сторон, на одной позиции, п суппортами с произвольными циклами подач, k шпинделями одной крупной заготовки

При обработке отверстий корпусных деталей на расточных станках крайне желательна одновременная обработка соосных отверстий с одной установки. Для этого соосные отверстия нужно располагать по убывающим в одну сторону диаметрам, что делает возможной одновременную их обработку и при этом с одной стороны детали (фиг. 583, а). Такой удобный способ обработки отпадает при конструкциях по фиг. 583, бив.

Сторона детали Одновременная обработка поверхностей Последовательная обработка поверхностей

Многопозиционные двусторонние станки класса КППр вследствие высокой производительности могут оказаться эффективными только при очень больших программах выпуска. Параллельная (одновременная) обработка деталей на станке предопределяет необходимость в значительном количестве станков для выполнения всех элементарных операций, причем применение многопозиционных револьверных го-

Чистовой резец должен вступать в работу после выхода из отверстия получистового резца. Однако последовательная работа резцов снижает производительность станка и при консольной обработке уменьшает жесткость расточной оправки. При достаточной жесткости системы СПИД возможна одновременная обработка отверстий не выше 9-го квалитета получи-стовым и чистовым резцами при относительном их расположении под углом 135—180°. В случаях, когда в об-