Одновременного затвердевания

Длину нарезанной части червяка &t определяют по условию использования одновременного зацепления наибольшего числа зубьев колеса (табл. 9.1).

Расчет зубьев колеса по напряжениям изгиба производят приближенно по аналогии с расчетом косозубых колес, но при этом учитывают различие геометрической формы и характера зацепления зубьев. В частности, принимают во внимание, что зубья червячного колеса примерно на 40% прочнее, чем косозубого, так как, во-первых, во всех сечениях, кроме среднего, зубья червячного колеса нарезаются как бы с положительным смещением, и, во-вторых, длина зуба по дуге окружности его основания больше ширины колеса Ьк. Кроме того, учитывают, что вследствие одновременного зацепления нескольких зубьев колеса нагрузка на один зуб уменьшается примерно в 1,5 раза. С другой стороны, значительный износ зубьев червячного колеса в процессе длительной работы уменьшает сопротивление изгибу.

Условие сборки (собираемости) при равных углах между сателлитами учитывает необходимость одновременного зацепления всех

Условие сборки (собираемости) при равных углах между сателлитами учитывает необходимость одновременного зацепления всех

Длина нарезанной части червяка bl. Значения &, определяют по условию использования одновременного зацепления наибольшего числа зубьев колеса:

Условие сборки. Это условие учитывает необходимость одновременного зацепления всех сателлитов с центральными колесами при симметричной геометрии зон зацепления. При установке первого сателлита (рис. 5.18) солнечные колеса принимают вполне определенное положение. Если не выполнить некоторых требований, то зубья следующих сателлитов могут не совпасть с впадинами одного из солнечных колес и сборка зубчатых колес станет невозможной. Описанное явление может возникнуть как при однорядной, так и при двухрядной планетарной передаче или дифференциально-планетарном механизме.

Для непрерывной передачи вращения каждая, следующая пара зубьев должна приходить в соприкосновение прежде, чем предыдущая пара выйдет из пределов активного участка линии зацепления. Таким образом, в каждый момент в пределах активного участка располагаются либо одна контактная точка С, либо две контактные точки С и С', соответствующие одной или двум соседним парам зацепляющихся (контактирующих) зубьев. Возможность одновременного зацепления двух пар зубьев следует из того, что все зубья спрофилированы одинаково и при этом так, что обеспечивают постоянное значение передаточного отношения.

Отклонение осевых шагов характеризует продольный контакт зубьев, так как участок одновременного зацепления зубьев для широких косозубых колес располагается вдоль оси колеса (длины зуба) от одного торца к другому. Этот показатель особенно важен для крупногабаритных зубчатых колес.

Числа ступеней обычно 3—5, предельные 2—10, диапазон регулирования обычно 2—6, предельный — 8. Передача позволяет получить приближённо любой требуемый ряд передаточных отношений (геометрический, арифметический и т. п.). Имеет малые габариты по длине и удобное управление. Пригодна только при невысоких скоростях вращения (во избежание больших потерь от одновременного зацепления всех колёс) и при небольших моментах (во избежание повреждений и повышенного износа шпоночного соединения). Вследствие наличия зазоров в шпоночных соединениях увеличиваются зазоры в цепи подачи

Длину нарезанной части червяка Ь\ определяют по условию использования одновременного зацепления наибольшего числа зубьев колеса (табл. 9.1).

Компрессия жидкости во впадинах может возникнуть вслед-ствие беззазорного зацепления, при котором происходит плотное запирание жидкости во впадине входящим в нее зубом (фиг. 111, а), а также вследствие одновременного зацепления двух или нескольких пар зубьев (фиг. 111, б).

Отливки, затвердевающие одновременно, должны иметь равномерную толщину стенок с плавными переходами (рис. 4.56, а). Принцип одновременного затвердевания применяют при конструировании мелких и средних тонкостенных отливок из чугуна и других сплавов.

Первопричиной усадочных напряжений является различие температур стенок. При ti = t2 напряжения равны нулю. На этом основан способ одновременного затвердевания. Обеспечивая равномерное остывание отливки, при котором температура стенок в каждый ланный момент 'одинакова, можно получить отливку, свободную от усадочных напряжений.

При проектирований отливок по принципу одновременного затвердевания (рис. 93, а) нужно придерживаться следующих правил:

• Для деталей сложной коробчатой формы предпочтителен способ одновременного затвердевания.

Для одновременного затвердевания толщину внутренних стенок. рекомендуется делать равной примерно 0,85 (где S — толщина наружных стенок). •• • -

С помощью литниково-питающей системы можно регулировать режим затвердевания и охлаждения отливки. Для создания направленного затвердевания от тонких к более массивным частям отливки и далее к прибыли, которая затвердевает последней, питатели необходимо подводить к массивным частям или непосредственно в прибыль. Для обеспечения одновременного затвердевания и снижения напряжения питатели подводят к тонким стенкам отливки.

Первопричиной усадочных напряжений является различие температур стенок. При tl = t2 напряжения равны нулю. На этом основан способ одновременного затвердевания. Обеспечивая равномерное остывание отливки, при котором температура стенок в каждый данный момент 'одинакова, можно получить отливку, свободную от усадочных напряжений.

При проектирований отливок по принципу одновременного затвердевания (рис. 93, а) нужно придерживаться следующих правил:

' Для деталей сложной коробчатой формы предпочтителен способ одновременного затвердевания.

Для одновременного затвердевания толщину внутренних стенок рекомендуется делать равной примерно 0,85 (где S — толщина наружных стенок).

— Принцип одновременного затвердевания 2. 77-79