Одновременно увеличивая

Применительно к угловым швам допуск на отклонение 6ДОп тем шире, чем больше катет шва. Однако увеличение количества наплавленного металла нежелательно. В некоторых случаях использование прерывистых швов большого калибра позволяет обеспечить необходимую жесткость и прочность и одновременно увеличить допустимое отклонение 6ДОп. На рис. 4.33, а приведены примеры соединений с угловыми швами, выполнение которых неудобно при сварке ПР; на рис. 4.33, б — соответствующие им более удобные варианты. При дуговой сварке роботом тавровые и нахлесточные соединения с угловыми швами обычно оказываются более технологичными, чем соединения угловые. Иногда

В данном случае получим 1^=3-10~4 с, /^aE=170 кгс, /'т№ = =2,3-108 Гц. Как видно из приведенных расчетов, в результате применения вибродемпфированных роликов удается снизить вдвое силу удара в паре кулачок—ролик и одновременно увеличить продолжительность удара от 1,5-10~4 до 3-10~4 с, что приводит к смещению максимума в спектрах с 4700 до 2300 Гц.

Новатор И. Семинский так отозвался о методе В. Колесова: «Новый почин положил конец одностороннему увлечению скоростями резания и наглядно показал, что только совмещение высоких скоростей и крупных подач является правильным». В самом деле, если одновременно увеличить скорость резания в 5 раз, а подачу в б раз, то машинное время сократится в 30 раз.

В данном случае получим 1^=3-10~4 с, /^aE=170 кгс, /'т№ = =2,3-108 Гц. Как видно из приведенных расчетов, в результате применения вибродемпфированных роликов удается снизить вдвое силу удара в паре кулачок—ролик и одновременно увеличить продолжительность удара от 1,5-10~4 до 3-10~4 с, что приводит к смещению максимума в спектрах с 4700 до 2300 Гц.

Пуск двигателей с фазным рото-р о м. Включение при пуске активного сопротивления в цепь ротора с помощью колец позволяет умень-шить сдвиг фаз между током ротора и его э. д. с. и одновременно увеличить момент вплоть до опрокиды вающего момента. По мере разгона двигателя сопротивление по частям выводится из ротора так,

При некоторых промежуточных режимах можно одновременно увеличить производительность и улучшить чистоту поверхности. 500

По разработанной технологии анионирования воды общий расход щелочи снижается практически до стехиометрического количества, т. е. в 1,5—2 раза, в связи с этим расход щелочи через вторую ступень анионирования также снижается во столько же раз. Если при этом вторую ступень анионирования оставить в прежнем режиме работы, т. е. по прямотоку, то для вод с относительно низкой концентрацией анионов сильных кислот качество обессоленной воды ухудшится. Для обеспечения необходимого качества обессоленной воды второй ступени анионирования необходимо использовать двухпоточно-противоточный фильтр. Причем регенерационный раствор щелочи подается сверху и снизу, отработавший забирается из средней дренажной системы, а обрабатываемая вода фильтруется сверху вниз (см. рис. 2.10,ж, и). Такая технология регенерации позволяет не только повысить качество обессоленной воды, но и эффективно использовать обменную емкость высокоосновного анионита для улавливания анионов сильных и слабых кислот. Таким образом, при рациональной организации процесса анионирования с использованием двухпоточно-сту-пенчатопротивоточных фильтров можно достигнуть стехиометрического расхода щелочи на регенерацию и одновременно увеличить рабочую обменнную емкость анионитов АН-31 и АВ-17-8.

3. Если манометр начинает показывать снижение давления пара в котле при нормальном уровне воды и достаточном количестве топлива в топке, то необходимо усилить тягу. При сжигании газообразного или пылевидного топлива необходимо одновременно увеличить подачу топлива и воздуха.

При работе на частичных нагрузках часть воздуха компрессора перепускается через байпасный клапан вне зоны горения (рис. 7.7). Переходные патрубки, соединяющие пламенные трубы КС с входным отверстием проточной части ГТ, охлаждаются паром, это позволяет на 20 % сократить расход воздуха, отбираемого на охлаждение из компрессора, и одновременно увеличить температуру газов перед соплами ГТ до 1500 °С. Пар (приблизительно 5 кг/с) отбирается из котла-утилизатора (ГТУ включена в схему ПГУ).

Марганец увеличивает склонность чугуна к отбеливанию, т. е. к сохранению цементита, а следовательно-, и увеличивает твердость чугуна, хотя первые его добавки связывают серу в химическое соединение MnS и, парализуя ее отбеливающее влияние, способствуют графитизации чугуна. С углеродом марганец образует карбид Мп3С. В сталях и чугунах он частично растворяется в цементите и увеличивает его устойчивость. Одновременно марганец растворяется и в феррите. Если содержание марганца в чугуне повышается сверх определенного количества (0,4—0,6%), то для обеспечения нормальных условий графитизации требуется одновременно увеличить и содержание кремния.

Выражение (6.16) обладает следующей особенностью: если одновременно увеличить параметры Dp и D* на произвольную величину и на ту же величину уменьшить Dp и ?)J, значение D ^ не изменится. Это означает, что при изотермическом нагружении одну из четырех констант необходимо задать произвольно, например, принять ее равной нулю. Естественно, что ни из каких испытаний при замкнутой петле пластического гистерезиса (когда изменения р* в полуциклах, отвечающих 0 > 0 и 9 < 0, одинаковы) определить все четыре параметра невозможно. Такая произвольность начала отсчета относится и к общему случаю, когда определяемая из опыта функция D (0) не аппроксимируется кусочно-постоянной. Отсюда следует, что для идентификации упрощенного варианта модели при изотермическом нагружении достаточны испытания при трех различных комбинациях характеристик %+, %_, если для показателя т — а + 1 принять обычно используемую в формуле Коффина константу. В противном случае минимально необходимы четыре испытания, т. е. вдвое больше, чем при отсутствии выдержек в цикле.

Эффективность работы жидкостного нейтрализатора зависит от режимов работы двигателя. Постоянная работа на режимах, близких к номинальным, приводит к перегреву нейтрализующего раствора, резко скижая его поглотительную способность и одновременно увеличивая его расход. Наиболее оптимален для работы жидкостного нейтрализатора повторно-кратковременный режим работы двигателя с умеренными средними температурами и расходами ОГ. Такие режимы имеют место, например,при работе автосамосвалов в условиях горных выработок.

понижают максимальную силу трения, одновременно увеличивая натяжение ветвей.

При выборе поперечных размеров пьезоэлемента следует учитывать, что увеличение поперечных размеров сужает характеристику направленности и повышает чувствительность в дальней зоне, одновременно увеличивая протяженность ближней зоны, характеризующейся неравномерностью чувствительности по глубине и сечению пучка и, следовательно, пониженной вероятно

зией металлов, старением полимеров, процессами изнашивания и т. п.), так как они вызываются практически одними и теми же факторами и могут действовать одновременно, увеличивая эффекты повреждения техники и сооружений в эксплуатации. Обычно сложно выделить вклад определенного фактора и отдельного процесса. Рассмотрение биоповреждений в отрыве от других процессов может привести к ошибочным выводам.

Аналогично можно говорить и о более жесткой (в смысле близости) эквивалентности нагрузок друг другу, одновременно увеличивая размеры загруженной области, которую еще можно принимать в качестве малой в формулировках принципа Сен-Венана.

Практика работы передовиков машиностроительных заводов показала, что большие подачи можно применять не только на сравнительно малых скоростях, но также и при скоростном резании, одновременно увеличивая подачу и скорость, что соответствует полному использованию режущих свойств твердосплавного инструмента и мощности станка.

В первом случае известны температурное поле газового потока на выходе из пакета и температуры пара по змеевикам. В задачу экспериментатора входит установить степень влияния газового поля на разверку. Для решения этой задачи нужно сначала усреднить температуры газов вдоль змеевиков и 'Привести их к одному сечению, как показано на рис. 9-14,в. Недостающие сведения о температуре газов до пакета определяются из теплового баланса: средняя — по тепловому балансу пакета, максимальная — по балансу наиболее горячего змеевика. Расход пара через змеевик принимается средним или с поправкой на гидравлическую разверку. Полученные данные вводятся в уравнение (9-34). Равенство левой и правой частей свидетельствует о том, что эксперимент поставлен качественно, и причины температурной разверки <по змеевикам, если она имеется, можно считать установленными. Неравенство левой и правой частей говорит об ошибке в измерениях или в определении части параметров расчетным методом. Если причина расхождения кроется в несовершенстве расчетных методов, эксперимент приходится повторять, одновременно увеличивая объем получаемой с объекта информации.

ставляет 100(Я/ц,)%. При существующем реально во многих технических системах соотношении Х<С[х значения Ти в моделях 1 и 2 практически совпадают (рис. 4.22). В моделях 3 и 4 полезное время до первого отказа занимает промежуточное положение между Т и Т0, так как в него включаются некоторые интервалы времени восстановления. При ^д=0 значения fn, Гср и Т0 в модели 3 совпадают с соответствующими значениями в модели 4, причем Тср одновременно совпадает и с предельным значением 7ср в модели i при in—>~оо. При увеличении 1Я в модели 3 Тп увеличивается, но незначительно (не более чем на величину ta), a р модели 4 растет по экспоненциальному закону. В моделях 2 и 3 при /и«^д значения Тп совпадают, увеличиваясь линейно с ростом /и. При tK>tR в модели 3 Тп продолжает расти линейно, а в модели 2 приближается к постоянному пределу, равному -----м~п№,);---------wn(iwwj.

По результатам анализа зависимости Гп от значений /п и /д можно сделать вывод о том, что во всех моделях одновременно, увеличивая /и и ?д, можно достичь любого ^начения 7V Однако в различных моделях возможности увеличения Тп только за счет одной составляющей комбинированного резерва времени существенно различаются. Введение пополняемого резерва оказывается эффективным лишь в модели, 4, позволяя неограниченно увеличивать ?п только за счет ^ В моделях 1 и 2 ограниченными являются возможности увеличения Гп и за счет непополняемой составляющей. И только^в моделях 3 и 4 рост tn сопровождается пропорциональным ростом ТП, хотя коэффициенты пропорциональности не одинаковы. В заключение отметим, что хотя качественно тенденции роста P(tn, ?и> tK) и Fn(^n, t%) в рассматриваемых системах совпадают, выводы о целесообразности мероприятий по введению временной избыточности необходимо делать, конечно, по результатам анализа вероятности безотказного функционирования, так как в системах с избыточностью среднее значение полезного времени, как было показано, не может служить удовлетворительным критерием при сравнительной оценке надежности систем.

При наличии ограничений одновременно на время каждого восстановления и на суммарное время простоя системы в ремонте эффективность временного резервирования существенно зависит от способа использования пополняемой и непополняемой составляющих резерва и соотношения между их значениями. Одновременно увеличивая обе составляющие, при правильном выборе пропорций между ними и в системе с комбинированным резервом времени удается довести показатели надежности до требуемого уровня при сравнительно небольших кратностях временного резервирования без применения аппаратурного резерва.

Если у шестерен шестеренного насоса уменьшать число зубьев, одновременно увеличивая их угол наклона, то в конце концов шестерни превращаются в винты и из шестеренного насоса получается винтовой насос. При этом подача рабочей жидкости происходит в осевом направлении, причем без изменения геометрического объема камер, вследствие чего коэффициент неравномерности подачи 6Г.„ «* 0. Рабочие камеры, заполняемые при всасывании рабочей жидкостью, в дальнейшем отделяются сомкнувшимися винтовыми поверхностями от всасывающей магистрали. После этого объем жидкости в камере вытесняется в полость нагнетания как бы поступательно движущимися поршнями, роль которых исполняют сомкнувшиеся винтовые поверхности. Так как уплотнение между полостями нагнетания и всасывания определяется главным образом длиной соприкасэемых винтовых поверхностей, то при достаточно длинных винтах винтовые насосы могут развивать давление до 175 кГ/см* и более. Подача у известных конструкций винтовых насосов доходит до 9000 л/мин. У хорошо изготовленных насосов с подачей от 3 до 1150 л/мин объемный к. п. д. при давлении 60 кГ/см2 находится в пределах 0,33—0,85 (большие цифры относятся к насосам с большей подачей).