Однозначно определять

К настоящему времени не имеется доказательств того, что какой-либо из трех рассмотренных параметров — Ф, Ф, или tgi/з w — предпочтительней для характеристики интенсивности закрученного потока. Анализ закрученных потоков, выполненный в последующих главах, показал, что интегральный параметр закрутки Ф* однозначно характеризует особенности локальной структуры закрученного потока и его интегральные свойства. Возможность использования этого параметра для обобщения опытных данных различных исследований также подтверждает его универсальность. Поэтому интегральный параметр закрутки Ф* принят в качестве критерия подобия, отражающего влияние закрутки на тепло- массообмен и трение.

Из уравнения (2.27) следует, что статическое давление на стенке однозначно характеризует энергию потока в этом же сечении канала.

Решив (13.13) относительно искомой плотности р и подставив результат в основное уравнение статики атмосферы, получим формулу, которая однозначно характеризует ,зависимость температуры от высоты:

л ости показывает, что не только изменение свойств материала, но и характера приложения циклической нагрузки (поверхностный или объемный) не нарушает единства уравнения, описывающего процесс разрушения. Однако в отличие от объемной усталости, где величина пластической деформации при N = 1 однозначно характеризует свойства исследуемых металлов и сплавов, при трении эта величина не является абсолютной, а зависит от способа определения действующей деформации и толщины исследуемого слоя, в зависимости от которых согласно уравнениям (3.4)—(3.7) пропорционально изменяется как ее текущее значение, так и значение при N — 1.

За деформационную активацию металла а принимается сдвиг величины электродного потенциала в отрицательную сторону при наложении растягивающих напряжений единичной величины. Этот показатель предлагается нами впервые. Он очень важен, так как однозначно характеризует склонность металла к коррозии под механическим напряжением. Бели произведение аи не превышает исходный (фоновый) уровень электрохимической гетерогенности поверхности, перерождение питтинга в трещину не произойдет и коррозия под напряжением не проявится.

п = У O-J/Y • F (В, S), где F — функция радиуса лопасти R и профиля сечепия S, и т. д. Уд. прочность (О{,/у) ненаполпеп-ных изотропных П такая же или немного ниже, чем металлов; у анизотропных П с ориентированной арматурой уд. прочность выше, чем у металлов, в 2—3 и более раза. Высокая уд. прочность не всегда однозначно характеризует преимущество материала как конструкционного, имеет значение и его жесткость. Малая жесткость П нежелательна из-за большой формо- и размере-изменяемости детали под нагрузкой и малой эффективности при совместной работе с металлом. Напр., аь/у синтетич. волокна выше, чем у стали, но Е ниже в 30—150 раз, поэтому оплетка ими стальных сосудов высокого внутр. давления слабо разгружает металл при деформации стенки; намотка с натягом лучите, но напряжения в полимере со временем ре лансируют и упрочнение от поверхностного обжатия

Аналогично можно построить и алгоритмы вычисления при р ^> 2, оказывающиеся, естественно, значительно более громоздкими. Здесь приведем только некоторые соображения, которые могут быть использованы для построения таких алгоритмов. Если существуют различные базы с одинаковым числом точек, то для идентификации баз можно вычислить всевозможные попарные расстояния между точками базы. Множество таких значений однозначно характеризует тип базы. После идентификации для баз, обладающих свойством центральной симметрии (т. е. 5Ь 6i, . . .), можно применить соотношения (1).

При контроле толщины медного покрытия стенок отверстия рассматриваемым методом измеряется активное сопротивление образованной покрытием электропроводящей трубки. На рис. 6.2 представлена схема, поясняющая реализацию метода НК печатных плат. Измеренное значение сопротивления R при известных значениях толщины платы / (длина трубки), диаметра металлизируемого отверстия с/отв и удельного электрического сопротивления меди рСи однозначно характеризует толщину покрытия Гок:

Таким образом, проводимость раствора однозначно характеризует содержание С02 в исследуемом газе. При контроле проводимость определяется путем измерения силы тока через раствор при подведении к нему постоянного электрического напряжения.

исходят в характеристиках процесса деформирования в результате подвода энергии вследствие внешнего термомеханического нагру-жения. Основная задача исследований малоцикловой прочности с энергетических позиций заключается в определении критического значения накопленной энергии или ее части, которое является инвариантным к условиям термомеханического нагружения, однозначно характеризует предельное состояние и является критериальным в установлении корреляции между этой характеристикой процесса циклического деформирования и, энергией деформирования при статическом разрушении, определяемой площадью диаграммы растяжения.

ром рост трещины возможен. При этом он однозначно характеризует, строго говоря, лишь поведение отдельного образца с1 трещиной, но не может претендовать на роль параметра, описывающего поведение материала в данных условиях. В самом деле, для хрупкого материала, описываемого линейной механикой разрушения, при кратковременном статическом испытании с постоянной скоростью нагружения при воздействии водорода получается не-лпыейная (вследствие дркритиче-ского подрастания трещины) диаграмма «нагрузка Р — раскрытие трещины У». Обрабатывая эту диаграмму по методу 5%-и секущей (см. § 17), т. е. фактически по методу 2%-го прироста трещины [276] (рис. (47.1), определяем

Уравнения движения несвободной голономной системы в обобщенных координатах мы получим из общего уравнения динамики (3.17). Приступая к выводу, следует прежде всего определить число степеней свободы, затем выбрать обобщенные координаты. Они должны удовлетворять условиям — однозначно определять положение системы и быть между собой независимыми. В остальном выбор обобщенных координат вообще произволен. Однако весьма важен «удачный» выбор этих координат. Термин «удачный» нужно понимать в том смысле, что

б) на траектории выбрать начало отсчета О и положительное направление отсчета расстояний s = ОМ (абсолютная величина ОМ есть длина соответствующей дуги траектории); расстояние s, измеренное вдоль дуги траектории и взятое со знаком плюс или минус, будет однозначно определять положение точки М на траектории;

1. Проведем через ось вращения две полуплоскости, одну из которых зафиксируем, а другую неизменно свяжем с телом. Двугранный угол ф, угол поворота, между этими полуплоскостями будет однозначно определять положение тела. Направим по оси вращения ось Az, положительное направление на которой определяется единичным вектором ft. Будем считать ф:>0,если с конца вектора ft (с конца оси Az) угол ф видим отложенным против движения часовой стрелки. В противном случае ф < 0.

Типичным случаем, как указывает Н» П. Бусленко, является возможность «... при помощи математической модели однозначно определять распределения вероятностей для характеристик состояний системы, если заданы распределения вероятностей для начальных условий, параметров системы и ,возмущений, / действующих на ее элементы, а также для входных сигналов» [21 ]. Математическая модель должна быть результатом формализации описания процесса потери машиной работоспособности и учитывать все основные закономерности процесса, При этом учет большого числа действующих факторов ведет к усложнению модели, что не всегда оказывается оправданным. .

Зависимость вероятности нормальной работы машины (3) указывает на двойственную природу работоспособности машин в условиях эксплуатации, т. е. ни прочность, ни износостойкость не могут однозначно определять работоспособность техники. Если прочностные характеристики деталей в настоящее время в какой-то мере можно рассчитать, то износ многих деталей на стадии создания машин определить не удается. Это приводит к тому, что машина уже с момента

Для однородных решений статического изгиба полосы это сделано в работах [94, 316]. Физически оно очевидно: в полубесконечной полосе задание пары функций на торце должно однозначно определять поле нормальных волн, что равносильно двукратной полноте и минимальности прямых нормальных волн, а в прямоугольнике для однозначного определения волнового поля нужно задать четыре функции (по две на противоположных срезах), что эквивалентно требованию четырехкратной полноты и минимальности всех нормальных волн.

показателей герметичности, формы и расположения поверхностей или толщины покрытий и т л., указанные на чертеже или в технических требованиях ссылкой на действующие нормативно-технические документы, должны однозначно определять диапазон значений, необходимых и достаточных для получения продукции требуемого качества. В связи с этим, контролируя качество выполненных чертежей, следует непременно проверить полноту содержащихся в нем требований и критериев их оценки. Этому помогут изложенные методы и рекомендации.

Таким образом, в момент времени 7„ или 1,,-f 0« определяется индекс режимного состояния k, причем алгебраические полиномы, соответствующие этому индексу, могут однозначно определять адрес режимных подпрограмм вычисления управляющих воздействий.

При испытании на модели легко обеспечиваются условия, позволяющие однозначно определять зависимость удельных давлений от основных конструктивных факторов — общей жесткости конструкции, системы вертикальных балок, характера передачи внешних нагрузок.

Отношение со к ге-й собственной частоте ротора на жестких опорах определяет эффективность уравновешивания соответствующей собственной формы. Практически балансировка выполняется на критических скоростях системы ротор — корпус, где перемещения и реакции имеют повышенную величину, или на произвольных различающихся оборотах. Число балансировочных скоростей и точек измерений должно однозначно определять параметры уравновешивающих грузов.

Уравнения спектрального излучения наиболее детально описывают процесс радиационного теплообмена в произвольных излучающих системах. Уравнение переноса (3-18) совместно с начальными (3-19) и граничшя-ми (3-20) условиями позволяет однозначно определять