Ограничены условиями

Прогоны являются необходимым элементом покрытия в сочетании с легкими ограждающими конструкциями (кровля по стальному оцинкованному настилу, экструзионным плитам, из асбестоцементных волнистых листов и др.).

Фермы из парных горячекатаных уголков по своим конструктивным особенностям можно применять во всех климатических районах в сочетании с легкими и тяжелыми ограждающими конструкциями при пролете зданий - 18-=-42 м. Однако из-за наличия узловых фасонок и других листовых деталей они многодельны, мате-риалоемки и могут применяться только в обоснованных случаях. Не допускается эксплуатация этих ферм в средне- и сильно- агрессивной среде из-за щелей между уголками. Не следует также их применять при внеузловых нагрузках, вызывающих значительный местный изгиб поясов. Характерные решения конструкции узлов стропильных ферм из парных горячекатаных уголков приведены на рис.7.3, 7.4.

Фермы из замкнутых гнутосварных прямоугольных и квадратных труб весьма экономичны благодаря рациональной форме профиля и бесфасоночным соединениям элементов решетки с поясами. Наиболее целесообразной областью применения таких ферм являются пролеты зданий до 30 м в сочетании с легкими ограждающими конструкциями. При больших нагрузках и пролетах их эффективность, учитывая повышенную стоимость профилей, снижается. Сравнительно высокая жесткость профилей позволяет воспринимать внеузловые нагрузки. Необходимо

Фермы из круглых труб рекомендуется применять в сочетании с легкими ограждающими конструкциями (стальной профилированный настил и другие анало-

Из легких металлических конструкций в основном возводятся здания комплектной поставки (ЛМК КП). Здания из ЛМК КП могут иметь высоту до 18м, пролеты 18, 24 и 30 м, постоянные нагрузки на покрытия в пределах 50-140 кг/м2, суммарный расход металла на несущие и ограждающие конструкции колеблется в пределах 50-100 кг/м2. В зданиях из ЛМК КП могут применяться подвесные краны грузоподъемностью до 5 т и мостовые опорные краны грузоподъемностью до 50т. Здания из ЛМК КП теплые, они поставляются совместно с ограждающими конструкциями покрытия и стен, включая здания (модули) различного назначения.

Монтаж покрытия укрупненными блоками осуществляет бригада из 10-12 чел. с помощью автокрана. В каждом блоке 5-6 арочных элементов соединяют на земле продольными краями без метизов с помощью фальцегибочной машинки с электрическим приводом. Установленные в проектное положение блоки соединяют друг с другом вдоль продольных свободных краев с помощью такой же машинки. В холодных покрытиях арочные элементы располагают в один слой, в утепленных покрытиях - в два слоя с зазорами около 100 мм между ними, причем на внутренний ряд профилей напыляют слой пенополиуретана. Торцевые стены выполняют из прямолинейных профилей корытообразного сечения, соединенных фальцевыми стыками такой же конструкции, как в покрытии. Расход стали на 1 м2 здания с однослойными ограждающими конструкциями составляет от 21 до 26 кг, для зданий с утепленным трехслойным покрытием - от 35 до 45 кг.

Выбор размеров ^здания определяется заводскими габаритами оборудования, размерами проходов между ним и ограждающими конструкциями, которые регламентированы Правилами и строительными нормами.

На основании изложенного следует: принять вариант прямого охлаждения масла для КС, расположенных в северных районах; предусмотреть для летнего режима работы устройство отводных коробов — для сброса теплового воздуха после АВО выше воздухозаборных клапанов КВОУ; провести работы по созданию установки охлаждения масла в АВО с промежуточным контуром (теплоноситель — антифриз) по опыту эксплуатации агрегатов типа ГТК-10 на газопроводе Ухта—Торжок; закрыть утопленными ограждающими конструкциями и подать в укрытие тепло для действующих цехов в ГПА типа ГТ-6-750 установки АВО воды; проработать решения прямого охлаждения масла агрегата типа ГТК-10-4; разработать и согласовать с заводом принципиальную схему прямого охлаждения ГТ-6-750; обогревать маслопроводы греющими электрическими кабелями или коаксиальными греющими элемелтами.

новок основного и вспомогательного оборудования ТЭЦ в объединенном главном корпусе с легкими арочными ограждающими конструкциями, не несущими нагрузку от оборудования.

Здание котельной выполняется в двух вариантах: с несущим каркасом из сборных железобетонных элементов и ограждающими конструкциями стен из панелей ячеистого бетона или с несущими стенами из кирпича со сборными железобетонными конструкциями покрытий и перекрытий.

Потеря тепла ,в окружающую среду ограждающими конструкциями котлоагрегата в зависимости от температур внутренней поверхности и -наружного воздуха

Как было установлено (§6.2), теоретический КПД цикла с V — const зависит только от степени сжатия е. Но предельные значения, е ограничены условиями самовоспламенения топливовоздушной смеси при сжатии. У современных бензиновых двигателей g.= 64-ll, у газовых е = 5-нЮ. Расчеты показывают, что для е= 10 термический КПД цикла г( = 0,61.

(масса, отнесенная к аффективной мощности) возрастает пропорционально диа1ййру. С уве-; .течением1 диаметра цилиндра уменьшается жесткость на 'изгиб деталей И двигателя в целом. Следует отметить, что строгое соблюдение геометрического подобия в области малых значений диаметра неосуществимо по условиям изготовления. Минимальные сечения деталей Ограничены условиями обеспечения достаточной жестк'ости npi> изготовлении (сопротивляемость усилиям резания), монтаже и траспортировании. Поэтому многие детали малых машин ряда приходится делать • более массивными, чем того требуют, условия геометрического подобия. "Вследствие этого двигатели с малыми цилиндрами имеют повышенную удельную массу, но вместе с тем, большую степень надежности, повышенную прочность и жесткость, способность к форсировке наддувом и повышением частоты вращения.

Такие обобщенные зависимости, однако, ограничены условиями подобия, и из них нельзя делать заключения, выходящие за пределы этих ограничений. Всегда нужно помнить, что общего решения теория подобия не дает: она позволяет лишь обобщить опытные данные в области, ограниченной условиями подобия. Поэтому результаты отдельного опыта закономерно распространять только на подобные между собой явления и процессы.

Такие обобщенные зависимости, однако, ограничены условиями подобия, и из них нельзя делать заключения, выходящие за пределы этих ограничений. Всегда нужно помнить, что общего решения теория подобия не дает: она позволяет лишь обобщить опытные

Таким образом, первоочередным мероприятием по перестройке производственной структуры ЭК на первой фазе является коренная реконструкция нефтеперерабатывающей промышленности, направленная на существенное повышение глубины переработки нефти. В складывающихся условиях, по нашим расчетам, каждый 1 млрд руб. дополнительных капиталовложений в процессы вторичной переработки нефти экономит не менее 7 млрд руб. капиталовложений в добычу нефти. Однако возможности увеличения глубины переработки нефти пока ограничены условиями смежных отраслей и неосвоенностью технологических процессов. Устранение этих ограничений является важнейшей народнохозяйственной задачей в области развития энергетики, которую необходимо решить в 1-й фазе переходного периода.

Характерной особенностью этих схем является наличие дополнительного источника силы — вибратора, управляемого в линейном режиме сигналом вибродатчика. Действие вибратора эквивалентно изменению некоторого лараметра — жесткости, массы или коэффициента трения. При определенных условиях имеет место устойчивое гашение вибрации в некоторой достаточно широкой полосе частот. Полоса виброгашения и максимально достигаемый коэффициент электромеханической обратной связи ограничены условиями устойчивости. Устойчивость определяется частотными характеристиками источника вибрации, изолируемого объекта и цепи управления.

и потому, что при этом будет уменьшаться магнитное сопротивление Rma, которое в значительной мере определяется площадью поперечного сечения внутренней полости индуктора. Однако возможности здесь ограничены условиями работы системы охлаждения индуктора и его механической прочностью. Практически минимальная высота провода составляет 6—8 мм.

(масса, отнесенная к эффективной мощности) возрастает пропорционально диаметру. С уве-; личением'диаметра цилиндра уменьшается жесткость на.'изгиб деталей и двигателя в целом. Следует отметить, Что строгое соблюдение геометрического подобия в области малых значений диаметра неосуществимо по условиям изготовления. Минимальные1 сечения дета- • лей .ограничены условиями обеспечения достаточной жесткости npi> изготовлении (сопротивляемость усилиям резания), монтаже и траспортировании. Поэтому многие детали малых машин ряда приходится делать • более массивными, чем того требуют, условия геометрического подобия. "Вследствие этого двигатели с малыми цилиндрами имеют повышенную удельную массу, но вместе с тем, большую степень надежности, повышенную проЧйость и жесткость, способность к форсировке наддувом и повышением частоты вращения.

Кроме того, размеры трубной станины ограничены условиями изготовления: ее надо ковать, термообрабаты-вать, перевозить от станка к станку, а затем с завода-изготовителя на место монтажа.

Переходим к анализу основных закономерностей разрушения стеклообразных материалов. Представленные ниже результаты численных расчетов соответствуют независящим от времени параметрам набегающего потока. При этом анализируются как нестационарные (на участке установления), так и квазистационарные характеристики разрушения, определяются их взаимосвязи и справедливость замены первых квазистационарным приближением. Заметим, кстати, что экспериментальные исследования разрушающихся материалов также в основном ограничены условиями обтекания с постоянными параметрами газовых потоков.

Следовательно, в случае асимметричного цикла мы имеем 'больший запас прочности, чем в симметричном цикле. Нормы [Л. 86], «ак -мы уже отмечали, указывают, что лрир=0,86>р =0,3 расчет на усталость не производится. Приведенные рассуждения доказывают, что гари расчете фундаментов турбогенераторов нет необходимости учитывать усталостные явления как вообще, так и в области резонанса, так «ак амплитуды колебаний подшипников ограничены условиями работы турбогенератора и, как мы уже указывали, не могут превзойти 200 мк. Этой амплитуде колебаний соответствуют динамические напряжения 190 кГ/см2 при допускаемой величине 1 200 кГ/см2. Однако, исходя из условий симметричного цикла в направлении горизонтальных колебаний, мы вое же считаем целесообразным при проектировании старых типов фундаментов (высоконастроенных) турбогенераторов увеличивать нагрузку, вводимую в расчет на прочность по формуле (3-45) , на .коэффициент усталости &уст=>1,25. 10—446 145