Ограничениях накладываемых

Конструктивная форма подкрановых балок с исключением сварного шва из верхней зоны вследствие использования прокатного тавра, получаемого роспуском широкополочного двутавра (рис.6.4, тип 11,12) имеет несомненные преимущества перед балкой, составленной из трех листов. Из-за ограничений, связанных с имеющимися в производстве двутаврами, такая балка может быть рекомендована для кранов групп режима работы 4К-8К грузоподъемностью не более 50 т. Балка типа 13 (рис.6.4) разработана без сварного шва в месте передачи нагрузки от колеса крана. Однако из-за наличия строганого вкладыша со специально выполненным пазом и гнутых опорных ребер возникают значительные усложнения при изготовлении.

В работах [61, 62] рассматривается возможность реализации при коррозионном растрескивании титановых сплавов обоих механизмов. При этом с увеличением коэффициента интенсивности напряжений доля анодного растворения (повышенное растравливание на полосах скольжения) уменьшается, а количество выделяющегося водорода и соответственно водородное охрупчивание увеличиваются. Близкие представления подробно развиты В. А. Маричевым [63, 64]. Он считает, что критическая скорость роста трещин — vKp и соответствующая ей критическая величина интенсивности напряжений, при которой происходит водородное охрупчивание (Кв ох), являются количественными показателями роли локального анодного растворения и водородного охрупчивания при росте трещин. При v/vKp и ^/>?в.ох преобладает механизм водородного охрупчивания. Эта точка зрения не содержит ограничений, связанных с составом сплава или электролита. Возможность ее распространения на различные материалы требует экспериментальной проверки.

Второй способ заключается в том, что испытанию подвергают не радиоактивный образец, а содержание растворенных продуктов коррозии в периодически отбираемых пробах раствора определяют с помощью методов радиоактивациониого анализа. Ввиду ряда ограничений, связанных в основном с возможностью одновременной активации компонентов раствора и трудоемкости анализа (облучение большого числа проб), этот способ менее удобен и используется редко.

В производственных условиях одной из важных задач является повышение стойкости разделительных штампов, особенно при использовании автоматизированной штамповки. В общем количестве штамповой оснастки доля вырубных и пробивных штампов составляет 70—90%. При этом ввиду известных ограничений, связанных с применением твердосплавных штампов, на долю стальных штампов в различных отраслях промышленности приходится 90—95% и выше [34].

анионов в растворе. Зачистка железного электрода в 1 н. растворе серной кислоты, содержащей ионы Fe^+, приводит к установлению на металле равновесного потенциала системы Fe/Fe2+. Активация электродов при непрерывной зачистке объяснена снятием в этих условиях ограничений, связанных с замедленными адсорбционными явлениями.

Все сказанное предопределило необходимость органической увязки основных направлений дальнейшего развития электроэнергетики с оптимизацией перспективного топливно-энергетического баланса в условиях реальных хозяйственных и ресурсных ограничений, связанных с развитием экономики, а также разработки перспективной энергетической политики на базе новейших достижений современной науки и техники.

Рекомендуется применять: а) при наличии ограничений, связанных с удобством базирования и транспортирования деталей; б) при необходимости обработки взаимно перпендикулярных отверстий на одной позиции

Первая группа требований значительно пополняется в результате выявления ограничений, связанных с местом установки конструируемого устройства. Множество конструктивных и геометрических ограничений возникает в качестве следствий из особенностей принципиальной схемы устройства.'

Полнота информации о «месте» является чрезвычайно важным условием успешного решения задачи компоновки. Не беда, если по ряду причин конструктору не ставят никаких ограничений, связанных с «местом». Наоборот, он чувствует себя свободнее, а следователь-

в) отсутствие каких-либо ограничений, связанных со свойствами рабочего тела;

Для сварки ряда сталей созданы также композиции чисто аустенитного металла шва типа Х15Н25М6 (электроды ЦТ-10, НИАТ-5) [35], типа Х25Н15Г7ВЗ (сварочные проволоки для автоматической сварки стали Х23Н18 [36]. Имеются данные о заметном повышении технологической прочности однофазного аустенитного металла шва в случае перехода к сварке в защитных газах (аргоне или углекислом газе). Необходимо, однако, подчеркнуть, что во всех случаях сварка сталей второй группы представляет заметно более сложную задачу и требует ведения ряда технологических ограничений, связанных прежде всего с введением процесса на пониженных режимах тока, применением электродов малого диаметра, недопущением разогрева детали при сварке и т. п. Длительная прочность сварных соединений сталей этого типа может уступать соответствующим показателям для основного металла.

ЭКВИВАЛЕНТНАЯ СХЕМА, схема замещен и я,— схема (чертёж), составл. из простых элементов и наглядно представляющая сущность процессов в замещаемой (реальной) системе. Э. с. правильно воспроизводит св-ва реальной системы только при нек-рых допустимых ограничениях, накладываемых на параметры, определяющие процессы в этой системе. Применяется при расчётах электрич., радиоэлектронных и др. устройств, а также при анализе происходящих в них процессов.

Однако данные рис. 8.3 и рис. 8.4 свидетельствуют, что и здесь наступает предел. Действительно, с увеличением мощности свыше 1500—2000 МВт положительные эффекты начинают уменьшаться, а отрицательные нарастать. Здесь прежде всего надо упомянуть об ограничениях, накладываемых мощностью энергосистем и электростанций в целом. Максимальная мощность агрегата не должна

Малой технологичностью обладает материал, имеющий узкий диапазон технологич. параметров, таких, как, напр., темп-ры разливки, обработки давлением и термич. обработки, степень деформации и др. Для него характерен высокий процент брака, и при существующих' выборочных методах контроля возможен пропуск отдельных заготовок с некондиционными показателями. Т. о., плохая технологичность материала может привести к невыполнению первого условия, указанного в дефиниции П. н. м., и формально кондиционный материал фактически может не иметь свойств, приписываемых ему технич. усл. Малая технологичность как фактор Н. может также зависеть и от др. хар-к и св-в материала, напр, она наблюдается у материалов, имеющих в процессе обработки значительные объемные изменения, а вместе с ними и значительные остаточные напряжения, усиливающиеся при устранении коробления правкой. Малая технологичность материала литых изделий и сварных соединений может обусловливаться широким интервалом кристаллизации, способствующим развитию кристаллизационных и ликвационных дефектов и горячих трещин. Малая технологичность проявляется и в ограничениях, накладываемых на конструирование и исполнение технологич. операций. Так, напр., высокопрочная сталь (аь ~200 кг/мм2) является материалом малой технологичности, она требует весьма значительного по сравнению со сталью средней прочности (0Ь —140 кг/лш2) ограничения радиуса галтелей, градиента жесткости, натягов, операций правки и др., в к-рых возможна концентрация напряжений, а также исключения операций, приводящих к на-водороживанию, науглероживанию, наклепу и др. химич. или механич. воздействиям на поверхностный слой. С возрастанием этих ограничений снижается как технологичность, так и Н. материала.

Представление сигналов (4.38), конечно, не равнозначно представлению (4.23), (4.27). Однако при некоторых ограничениях, накладываемых на ширину полосы Дсо (см. ниже), эти два представления эквивалентны в смысле равенства среднеквадратичных уровней и наибольших значений коэффициентов взаимной корреляции.

Иные (приближенные) методы (метод малого параметра, гармонической и прямой линеаризации и др.) основаны на ограничениях, накладываемых на величину нелинейности или вид колебаний. Если получение первых приближений при помощи указанных методов более или менее несложно, то уточнения сопряжены со значительными трудностями. Кроме того, применение этих методов в случае многомассовых систем и систем с несколькими нелинейностями также весьма затруднительно. Причем почти всегда остается открытым вопрос о точности приближений.

д) Комбинированные критерии. Уменьшение каждого из рассмотренных выше квадратичных функционалов означает повышение качества установившегося движения машины. Вместе с тем, как уже отмечалось, уменьшение одного из этих критериев качества может сопровождаться увеличением других. Поэтому естественно ставить задачу минимизации одного из критериев при ограничениях, накладываемых на другие. Известно, что это эквивалентно минимизации некоторого функционала, являющегося линейной комбинацией исходных функционалов с весовыми коэффициентами, зависящими от выбранных ограничений. Таким образом, мы приходим к комбинированным квадратичным критериям качества управления. Минимизация среднеквадратичной ошибки по скорости при ограничении динамической нагрузки в передаточном механизме эквивалентна минимизации функционала

Сложное нагружение. Для решения задач термопластичности и ползучести при непростом нагружении крупногабаритных деталей турбин ТЭС и АЭС, содержащих конструктивные концентраторы напряжений, разработан алгоритм теории течения с анизотропным упрочнением, отличающийся тем, что обычные ограничения на размер шага в итерационном процессе значительно ослаблены. Это достигается при определенных ограничениях, накладываемых на ход зависимостей, описывающих сложный путь нагружения [19]. В расчетах принимают, что эти зависимости аппроксимируются по этапам непростого монотонного нагружения, при котором для любой точки тела главные оси напряжений могут в процессе нагружения изменять свою ориентацию произвольным образом. При этом каждая компонента девиатора деформаций De изменяется по линейной зависимости •от одного параметра, но на коэффициенты этих зависимостей ограничений не накладывается. Каждая компонента девиатора Д, изменяется независимо от другой и, следовательно, их отношения изменяются без каких-либо специальных ограничений. При монотонном нагружении в отличие от простого предшествующий этап нагружения не определяет направление движения на последующем этапе. Постулированное для монотонного нагружения линейное движение изображающей точки в пространстве De не предопределяет линейного движения в пространстве девиаторов напряжений Da. Характер движений этой точки в пространстве Da определен соответствующими аналитическими выражениями.

Система условно называется устойчивой в «малом», если она остается устойчивой только при определенных ограничениях, накладываемых на начальные отклонения.

Нормальные координаты диссипативных систем существуют только при некоторых ограничениях, накладываемых на матрицы А, В и С. Это является отражением алгебраического факта — невозможности одновременного приведения трех произвольных квадратичных форм к сумме квадратов посредством линейного преобразования переменных.

Путем подстановки ряда (40) в уравнения (1) с использованием, например, вариационного метода Бубнова — Галеркина можно получить уравнения относительно обобщенных координат. Как правило, при определенных ограничениях, накладываемых на свойства операторов А, В и С, эти уравнения имеют стандартный вид

Первым шагом в этом направлении явился пересмотр части 5 стандарта Великобритании 2782 [5]. Были внесены изменения в методы определения горючести, четко установившие область применения этих методов и их возможности для оценки потенциальной опасности загорания материалов. В описании различных методов указаны точные размеры испытываемых образцов, а результаты приводятся в виде простых цифровых данных, не требующих: дополнительных качественных характеристик. В отчетах об испытаниях должны содержаться сведения об ограничениях, накладываемых на полученные данные. В Великобритании также пересматриваются другие стандарты, связанные с оценкой горючести: материалов.