|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Образование усадочныхРис. 149. Образование вторичного продукта коррозии цинка в водном растворе NaCI: а — осадка Zn (ОН)« при работе гальванической пары Zn—Си; б — пленки Zn (ОН)» в месте контакта Zn—Си и осадка; в — пленки Zn (OHh ПРИ работе микропар Zn—Си Теоретически не вызывающей возражений является вихревая, схема, изображенная на рис. 147, б. В соответствии с ней образование вторичного течения за решеткой объясняется наличием завихрен- В паротрубных испарителях горизонтального типа первичный греющий пар проходит через горизонтально расположенные трубы, отдавая тепло перегрева и скрытое тепло парообразования на нагрев и образование вторичного пара из химически очищенной воды. Испарительные установки. Термическая очистка воды, ее обессолива-ние осуществляются в испарительных установках. Принципиальная схема одноступенчатой испарительной установки показана на рис. 4-15, а. Установка состоит из поверхностных теплообменников, испарителей и конденсаторов-охладителей вторичного пара. Вода подается в поверхностный испаритель, где происходят ее испарение и образование вторичного пара за счет жидким кремнием образование вторичного карбида кремния, цементи- В питательную воду испарителей мгновенного вскипания могут добавляться мелкодисперсные примеси природного мела или строительного гипса. Последние играют роль затравки для осаждения примесей из воды при кипении ее в объеме. Образование вторичного пара в такого типа испарителях происходит при поступлении в объем воды, температура которой выше температуры насыщения, соответствующей давлению в этом объеме. Вторичный пар из объема, в котором происходит расширение воды с его образованием, подается в конденсатор (конденсатор испарителя), где конденсируется. Опытно-промышленная установка такого типа долгое время работала на Марый-ской ГРЭС (Туркмения) и показала высокую эффективность. В США испарительная установка мгновенного вскипания работает для подготовки добавочной воды в схеме блока мощностью 1125 МВт. На примере стали типа 18-8, содержащей-(в %) 0,06 С; 0,98 Si; 0,ЗЗМп; 0,0065; 0,01 IP; 1.7, ШСг; 7,88№, показано, что превращение у -> а (при отсутствии наклепа) не происходит при нагреве стали в области температур 400—800° С. Образование вторичного феррита наблюдается только в процессе охлаждения от этих температур; начинается оно при 300° С и продолжается при комнатной температуре (рис. 4). В стабильноаустени'тных сталях в процессе охлаждения также могут выпадать карбиды, но превращение у -> а не происходит. Его не удается вызвать даже после холодной деформации в условиях глубокого холода. Е. И. Астров показал, что в холоднодеформированной катаной стали типа 18-8 нагрев при 400—900° С вызывает превращение а -» у. В литых сталях аустенитизадия аналогичного состава не наблюдается. после того, как из аустенита выпали вторичные карбиды и обедневший углеродом аустенит становится нестабильным; ферритное превращение идет по схеме у -+к" + а. Образование вторичного феррита, как указывалось, идет в процессе охлаждения сварного шва ниже температуры 350° С. состоянии шов содержал до 5—7% б-фазы (рис. 54, а). В результате совместного действия пластической деформации и нагрева количество магнитной фазы, образовавшейся в результате превращения у -> «, достигло 40—50% (рис. 54, б). Образование вторичного феррита происходит преимущественно близ участков, занимаемых б-фазой. Рис. 1.046. Влияние режима отпуска на структуру аустенито-ферритных сталей 08Х22Н6Т и ОЗХ25Н5М.2; а — сталь 08Х22Н6Т; отпуск при 450 С, 25 ч; зерна и границы феррита и аустенита без выделений; угольные реплики, травление и отделение в 10 %-ном растворе НС1; t = 0,02 А/см1. Х3600; б — сталь 08Х22Н6Т, отпуск при 550 "С, 25 ч; мелкодисперсные карбиды на границе аустенит — феррит; реплики, травление и отделение—см. а. Х9600; в — сталь 08Х22Н6Т; отпуск при 600 °С, 1 ч; карбиды на границе аустенит—феррит; реплики; травление и отделение — см. а. Х6000; г—сталь 08Х22Н6Т; отпуск при 650 °С, 1 ч; укрупнение карбидов; травление и отделение — см. а; реплики. Х3600; д — сталь 08Х22Н6Т; исходная закалка с 1050 °С, отпуск при 650°С, 100 ч; выделение карбидов и образование вторичного аустенита (у') по реакции а (феррит) -* М28С, -(- V'- Электролитическое травление — см. рис. 1.043; тепловое окрашивание в воздушной среде при 500 "С, 5 мин; аустенит не окрашен, феррит и карбиды темные. X 1200; е — как д, исходная закалка с 1300 °С; ас — сталь ОЗХ25Н5М2; образование карбидов МЙЗС, эвтектоидного типа при замедленном охлаждении крупной поковки, травление — см. рис. 1.043. X 1000; a — сталь 08Х22Н6Т; отпуск при 700 °С, 5 ч; образование о-фазы на отдельных границах феррит—феррит и феррит—аустенит; травление и окрашивание — см. рис. 1.043. X 1000; и — сталь ОЗХ25Н5М2; отпуск при 850 °С, 5 ч; образование массивной а-фазы. XI000; аустенит не окрашен, феррит темный (коричневый), а-фаза светлая (голубая); травление электролитическое в реактиве Гросбека (4 г КМпО4 + 4 г Na.O, + ЮО мл Н,О), t => 0,02 А/см" Образование вторичного пара в горизонтально-пленочных испарительных аппаратах протекает как путем Предупредить образование усадочных раковин и пористости позволяет установка в литейную форму наружных холодильников 5 (рис. 4.5, в) или внутренних холодильников 6 (рис. 4.5, г). Латуни имеют удовлетворительную жидкотекучесть, высокую усадку (1,6—2,2 %), затвердевают в интервале кристаллизации 30—70 °С, что обусловливает образование усадочных раковин и пористости. Все медные сплавы склонны к образованию трещин. Образование усадочных раковин и пористости в массивных участках предупреждают питанием поздно застывающих узлов жидким металлом (установка питающих бобышек, дополнительных литников и выпоров, введение прибылей). - при монтаже выплавляемых моделей в блоки. Один из важнейших факторов - правильная литниковая система. Положение модели на блоке, размеры сечений стояка и питателей, включая коллекторы, оказывают существенное влияние на образование усадочных раковин, пористости, трещин, шлаковых и неметаллических включений; нины производится направляющими вниз. Массивные станины с монолитными направляющими и тонкими стенками отливают с использованием холодильников. Холодильники, ускоряя охлаждение, предотвращают образование усадочных рыхлот, повышают твердость поверхностного слоя. Это подтверждено Н. Н. Белоусовым и А. А. Додоно-вым [7], исследовавшими влияние поршневого давления в пределах 30—500 МН/м2 на образование усадочных дефектов в слитках (?> = 130 мм, //=300 мм) из алюминиевых сплавов АЛ2 и АЛ8. По их данным, для устранения усадочной пористости в осевой зоне слитка из сплава АЛ8 необходимо давление 120 МН/м2. При изготовлении слитка из сплава АЛ2 под таким же давлением усадочная пористость в осевой части полностью не устраняется. Только при повышении давления более чем в два раза (до 250 МН/м2) достигается достаточная плотность по всему сечению слитка. При увеличении указанного отношения до 2 и более возможно образование усадочных раковин в стенке стакана. Это вызывается тем, что при ХотДтщ>2 выступающая часть пуансона упирается в дно, и прессование прекращается. Приведенные данные показывают, что сплав имеет хорошие литейные свойства. Наибольшие затруднения вызывают образование усадочных рыхлот и газовой пористости. Хорошим средством борьбы с образованием газовой пористости является обработка расплава азотом, хлором и хлоридами. Контроль литых заготовок (отливок). Наиболее распространенные дефекты в отливках описаны ранее, рассмотрим характерные места их расположения. Газовые раковины в зависимости от причин образования концентрируются группами на отдельных участках или распределяются по всей массе отливки. Усадочные раковины (одиночные или скопления) располагаются обычно в массивных частях отливки рядом с сопряжением тонкого и толстого сечении. Трещины встречаются преимущественно в местах резкого изменения сечений отливок. В угловых участках отливок вероятно образование усадочных раковин и трещин. Соблюдение этих требований, кроме того, исключает возможность скопления металла, вызывающего образование усадочных раковин. В заготовках из ковкого чугуна влияние усадки значительно сильнее, чем в заготовках из серого чугуна, в силу чего утолщение сечения надо располагать по возможности у предполагаемой плоскости разъема формы, где будут установлены питатели. На фиг. 399 и 400 даны примеры, показывающие возможность, изменения форм поперечного сечения литых заготовок, предотвращающих образование усадочных раковин и рых-лот за счет уменьшения скопления металла. Рекомендуем ознакомиться: Определяется жесткостью Определяет эффективность Определяет долговечность Определяет количество Определяет механические Образующегося конденсата Определяет необходимость Определяет погрешность Определяет распределение Определяет содержание Определяет структуру Определяет требуемую Образующиеся вследствие Образующихся продуктов Образующих кинематические |