Ограничении содержания

ОсобыГ) интерес представляет лист, предназначенный для крыльев ц кузовов автомобиля. Сталь для глубокой вытяжки должна отличаться большой пластичностью. Поэтому для этих целей применяют сталь с минимальным содержанием углерода. Действительно, для особо сложной штамповки содержание углерода ограничивается 0,08%*. Существенно также ограничение содержания и других постоянных примесей (марганца, кремния, серы, фосфора), так как все они в той или иной степени уменьшают пластичность стали. Однако это ограничение (например, по марганцу) не должно ухудшать качество стали по другим показателям.

ограничение содержания углерода в стали и присадочной про-

Вопрос о том, сколько стоит жизнь, может показаться бессмысленным, но именно так стоит вопрос. В действительности почти ежедневно, не отдавая себе в том отчета, так или иначе приходится отвечать на этот вопрос, например решая, какой марки автомобильные шины следует приобрести, или нужно или не нужно показаться врачу и т. д. Подобным же образом поступает и человеческое общество, когда принимается решение из-за слишком высоких затрат не вводить нормы, предусматривающие строгое ограничение содержания сернистого газа в отходящих газах угольных электростанций. Это означает, что такой экономический показатель, как стоимость, фактически соотносится с человеческими жизнями и делается вывод, что эта стоимость слишком высока.

В связи с отрицат. влиянием газов на пластичность и ударную вязкость сварных соединений для С. т. с. применяют аргон первого состава с 0,01—0,02% N2 и 0,005% О2. Содержание газов в осн. металле сплавов, состоящих из а- и a-f-p-титана, должно быть не выше 0,15—0,20% 02, 0,03— 0,05% N2 и 0,005— 0,01% Н2. Ограничение содержания Н2 обусловлено также и опасностью образования холодных трещин при сварке вследствие гидридного превращения, протекающего при темп-pax ниже 300° и сопровождающегося увеличением объема. Поэтому при сварке а-сплавов и нек-рых а4-р-сплавов требуется вакуумный отжиг присадочной проволоки, снижение содержания Н2 до 0,002%. В а + р-сплавах с большим количеством р-фазы содержание Н2 в осн. металле может составлять до 0,015% из-за более высокой растворимости Нг в р-фазе.

* В ГОСТ В-1050-41 предусмотрено также ограничение содержания никеля (не более 0,30%) и хрома (для марок 08 и 10 не более 0,15%, для остальных — не более 0,30%).

При осуществлении специальных мероприятий по снижению коррозионного воздействия водной среды (водоочистка, ограничение содержания кислорода, хлоридов и др.) величину Кс можно принять в пределах 0,02—0,05. При числах циклов N <^ 104 и воздействии водных и паровых сред без предварительной очистки величина ?ЙГС* принимается равной 0,1. С повышением давления от 1 до 100 атм коэффициент Кс при специальной водоочистке линейно увеличивается до 0,2. Уменьшение частоты нагружения на 1 порядок по сравнению с указанным выше приводит к увеличению Кс на 10-15%.

Комплексное легирование оказалось более эффективным, чем легирование отдельными элементами. По степени эффективности элементы можно расположить в следующий ряд: ниобий, ванадий, молибден, вольфрам, алюминий. Для слож-нолегированных сталей характерно ограничение содержания углерода до ^0,20—0,25% и кремния до 0,5%, а

Для исключения отпускной хрупкости стали ЭИ811 [снижения ударной вязкости после отпуска при 550° С — 1 ч до не менее 196 Мн-м/м2 (2 кГ-м/см2)] оказалось необходимым повысить содержание аустенита в этой фер-ритной стали. Снижение содержания титана и алюминия, ограничение содержания хрома позволили в сочетании с оптимальным температурным режимом деформации стабильно устранить охрупчивание.

Я. С. Щедровицкий [5] делает вывод, что решающее значение имеют реакции 2Al2O3-f9C->Al4C3-i-6CO от 1948 °С, затем Al4C3+SiO2=SiC-f 4А1+2СО; 2А14С3+ -f3SiO2 = 8Al + 3Si+6CO; 3SiO2+Al4C3 = 3Si+4Al+3CO и А12О3+ЗС = 2А1+ЗСО от 2094 °С. Такой ступенчатый характер процесса является наиболее вероятным. Ограничение содержания алюминия в сплаве, как указывает М. Б. Рапопорт, определяется реакцией разрушения карбида алюминия кремнеземом: 2Al4C3+3SiO2 = 8Al + 3Si + +6СО, по которой образуется сплав с 72 % А1 и 28 % Si. Присутствие в системе железа улучшает условия для восстановительного процесса, поскольку оно облегчает начало восстановления кремнезема и глинозема. Железо, а также марганец и хром образуют тройные фазы с алюминием и кремнием: от FeAl4,5Si до FeAISi, Al2Mn3Si5, Al9Mn3Si, Al3CrSi и др., что также облегчает восстановление алюминия и кремния.

на основе хрома. Ограничение содержания хрома в высокоуглероднстом феррохроме до >65 % препятствует использованию более бедных руд, Ряд зарубежных фирм с успехом производит высокоуглеродистын феррохром с 55—60 % Сг. Успешно используют и высокоуглероднстый феррохром, содержащий до 11 % Si.

Я. С. Щедровицкий [5] делает вывод, что решающее значение имеют реакции 2Al2O3-f9C->Al4C3-j-6CO от 1948 °С, затем Al4C3+SiO2=SiC-f 4А1+2СО; 2А14С3+ -f3SiO2 = 8Al + 3Si+6CO; 3SiO2+Al4C3 = 3Si+4Al+3CO и А12О3+ЗС = 2А1+ЗСО от 2094 °С. Такой ступенчатый характер процесса является наиболее вероятным. Ограничение содержания алюминия в сплаве, как указывает М. Б. Рапопорт, определяется реакцией разрушения карбида алюминия кремнеземом: 2Al4C3+3SiO2 = 8Al + 3Si + +6СО, по которой образуется сплав с 72 % А1 и 28 % Si. Присутствие в системе железа улучшает условия для восстановительного процесса, поскольку оно облегчает начало восстановления кремнезема и глинозема. Железо, а также марганец и хром образуют тройные фазы с алюминием и кремнием: от FeAl4,5Si до FeAISi, Al2Mn3Si5, Al9Mn3Si, Al3CrSi и др., что также облегчает восстановление алюминия и кремния.

необходимо введение энергичных раскислителей — фосфора, марганца, кремния и др. при ограничении содержания кислорода до 0,03%; в особо ответственных конструкциях (например, судовые трубопроводы, сосуды и т. п.) содержание кислорода допускается не более 0,01%.

• ограничении содержания водорода.

Для повышения пластичности сварного шва и увеличения сопротивляемости трещинам содержание углерода в* присадочном металле должно быть менее 0,15%; целесообразно предусмотреть более широкую разделку кромок, чтобы обеспечить формирование шва в основном за счет более пластичного присадочного металла. Высокая технологическая прочность сварного шва достигается при ограничении содержания легирующих элементов в присадочной проволоке до следующих пределов, %: 0,15 С; 0,5 Si; 1,5 Мп; 1,5 Gr; 2,5 Ni; 0,5V; 1,0 Mg; 0,5 Nb.

В листовой стали, поставляемой по ГОСТ 5520—79, ограничено содержание мышьяка до 0,08%. При выплавке из керчинских руд, богатых мышьяком, допускается повышение содержание мышьяка до 0,15 % при одновременном ограничении содержания фосфора не выше 0,030%. Оба эти элемента способствуют повышению порога хладноломкости стали.

Сварные швы, не имеющие трещин в зоне термического влияния, могут быть получены на 0,5% Сг, Мо, V сталях при выборе партии стали с минимальным содержанием примесных элементов, ограничении содержания ванадия до 0,3%, температуре-термообработки не выше 950° С и отпуске литья и поковок до. твердости не выше 300 единиц по Виккерсу, ограничении размера электрода, уменьшении подвода тепла и обеспечении снятия напряжений после сварки.

6- 37 12Х18Н12Т(Х18Н12Т) Применяют для тех же целей, что и сталь марки 08Х12Н10, при жестком ограничении содержания ферритной фазы Содержит меньшее количество ферритной фазы, чем сталь марки 12X18Н ЮТ

Для обеспечения высокой пластичности и значительного сопротивления сварного шва хрупким разрушениям содержание углерода в присадочном металле не должно превышать 0,15 %, Целесообразно предусмотреть широкую разделку кромок, чтобы обеспечить формирование шва в основном за счет более пластичного присадочного металла. Высокое сопротивление образованию горячих трещин металла сварного шва достигается при ограничении содержания легирующих элементов в присадочной проволоке следующими значениями, %: 0,15 — С, 0,5 — Si, 1,5 — Мп, 1,5 — Сг, 2,5 — Ni, 0,5 — V, 1,0 — Mg и 0,5 — Nb. В качестве защитных средств необходимо использовать покрытия и флюсы основного типа, а также инертные газы (для легированных сталей). Для уменьшения сварочных напряжений, являющихся одной из причин образования трещин, при конструировании необходимо избегать наличия жестких узлов, пересекающихся и близко расположенных швов.

12Х18Н12Т То же при жестком ограничении содержания ферритной фазы 600 » 850

Требования сварщиков об ограничении содержания кремния в жаропрочных сталях и сплавах (не более 0,20%) создают определенные трудности для металлургов. Лишь при использовании особо чистых шихтовых материалов и выплавке в индукционной печи удается получить аустенитную сталь или сплав со столь низким содержанием кремния. Поскольку получать низкокремнистый металл в больших масштабах пока не удается, его используют главным образом для изготовления сварочной проволоки. Однако, даже имея в наличии такую проволоку, не приходится рассчитывать на вполне приемлемые результаты: при сварке металла с повышенным содержанием кремния, несмотря на использование низкокремнистой проволоки, концентрация этого элемента

Для обеспечения высокой пластичности и значительного сопротивления сварного шва хрупким разрушениям содержание углерода в присадочном металле не должно превышать 0,15 %. Целесообразно предусмотреть широкую разделку кромок, чтобы обеспечить формирование шва в основном за счет более пластичного присадочного металла. Высокое сопротивление образованию горячих трещин металла сварного шва достигается при ограничении содержания легирующих элементов в присадочной проволоке следующими значениями, %: 0,15 — С, 0,5 — Si, 1,5 — Мп, 1,5 — Сг, 2,5 — Ni, 0,5 — V, 1,0 — Mg и 0,5 — Nb. В качестве защитных средств необходимо использовать покрытия и флюсы основного типа, а также инертные газы (для легированных сталей). Для уменьшения сварочных напряжений, являющихся одной из причин образования трещин, при конструировании необходимо избегать наличия жестких узлов, пересекающихся и близко расположенных швов.

Применяется для тех же целей, что и сталь марки 08X18Н10, при жестком ограничении содержания ферритной фазы