Ограничиться построением

При проведении исследований, чтобы сопоставить графически и определить, насколько полученная кривая рассеяния фактических размеров приближается к теоретической кривой нормального распределения, обе кривые надо начертить совмещенно в одинаковом масштабе. С этой целью рассчитывают данные, необходимые для построения кривой нормального распределения. Для сокращения расчетов и упрощения примерного построения кривой нормального распределения можно ограничиться определением только трех параметров: максимальной ординаты i/max (при х = 0), ординаты для точек перегиба уа (при х =±а) и величины поля рассеяния ?.

При увеличении диаметра образца число циклов для выявления предела выносливости значительно возрастает, достигая (для диаметров 50—150 и более мм) нескольких десятков или даже сотен миллионов циклов. В этом случае часто можно ограничиться определением сравнительной условной величины предела выносливости, база которого устанавливается по гарантированному сроку службы детали или конструкции, выраженному числом циклов. Например, средняя продолжительность жизни составляет для оси подвижного состава железных дорог 450-Ю7 циклов; для вала турбины 15-Ю9; для железнодорожного моста 2-Ю6 циклов.

Наличие связей — основной признак системы, что отличает ее от конгломерата (набора) элементов. Однако для обеспечения целей системы нет необходимости всегда учитывать все элементы и связи. Например, при установлении надежности системы «машина» в некоторых условиях внешней среды (условиях эксплуатации) можно ограничиться определением показателей надежности ее деталей и узлов и установлением связей между наработками этих элементов, не рассматривая таких элементов системы, как кристаллографическая структура материалов этих деталей и узлов. В то же время, если цель исследования состоит в определении физических основ отказов, учитывать структуру материалов необходимо.

Поскольку определение количества дефектов (повреждаемости) на границах зерен встречает серьезные экспериментальные и методические трудности, в первом приближении можно ограничиться определением средней величины межзеренного проскальзывания, так как она пропорциональна повреждаемости границ.

фом. Для такого преобразования исключается необходимость перечисления узловых графов Г„-модели при установлении необходимых и достаточных условий осуществимости преобразования. Указанное следует из того, что для re-мерной Т„-модели всевозможные неразветвленные узловые графы размерности меньше п — 2 получаются из соответствующего (п — 2)-мерного узлового графа при некоторых частных значениях квазиупругих параметров его соединений. Иначе говоря, в рассматриваемом случае можно ограничиться определением необходимых и достаточных условий ^„-преобразования А„-модели в Гп-модель с (п — 2)-мерным узловым графом.

Для очень мелких деталей, покрываемых в барабанах, а также для тонкой проволоки методы струи и капли неудобны; в этих случаях приходится ограничиться определением средней толщины покрытия методом снятия. Метод снятия заключается в растворении покрытия в растворе, не повреждающем основного металла деталей, и в определении средней толщины покрытия по потере в весе деталей в результате снятия покрытия.

В том случае, если достаточно ограничиться определением только нижней односторонней границы (Z2R_i = 1,282), имеем

В настоящее время художник-конструктор уже не может ограничиться определением внешнего вида изделия, не вникая в саму суть инженерно-конструктивного решения изделия. В дальнейшем профессиональный интерес к инженерно-конструкторскому решению изделия, несомненно, должен резко возрасти, так как именно на этом уровне становления изделия можно оказать радикальное конструктивное воздействие на окончательную форму изделия. Иными словами, в будущем художник-конструктор, чтобы гуманизировать форму сугубо технического изделия, например пульта управления, не ограничится только определением геометрической формы защитного кожуха, а, оказывая влияние на инженерно-конструктивное решение отдельных технических звеньев, блоков и даже самого изделия, будет придавать изделию, а не защитному кожуху нужную форму. Такая «лепка» внешней формы изделия («лепка изнутри») эффективна, но требует от художника-конструктора глубоких технических знаний.

Переходная кривая. Долбяк подобно червячной фрезе даёт у основания шлица переходную кривую, которая получается, как траектория (удлинённая эпициклоида) точки вершины зуба долбяка, и расположена вне катящейся окружности. При проектировании долбяков необязательно знать точное очертание переходной кривой. Вместо этого можно ограничиться определением радиуса гпр границы прямолинейного участка и высоты переходной кривой валика (фиг. 75). ДолбяН

контролировать действительную температуру отпуска деталей. Для контроля температуры отпуска можно ограничиться определением ширины линии на половине высоты пика. Подобный контроль можно также осуществлять, сравнивая рентгенограммы, снятые с деталей, с «эталонными», полученными с образцов, отпущенных при определенных температурах.

ся режиме (так как его значение будет больше по сравнению со значением ду при неустановившемся режиме). Если значение Ф для данного ТПС будет больше Фкр, то можно ограничиться определением 8т при неустановившемся режиме.

Строить параллелепипед не обязательно, можно ограничиться построением пространственного силового многоугольника. Из рис. 1.66,6, например, видно, что модуль и направление

Складывая силы последовательно по правилу параллелограмма, найдем, что равнодействующая всех сил равна геометрической сумме сил. Вместо построения ряда параллелограммов можно ограничиться построением многоугольника сил, замыкающая сторона которого равна по величине и направлению равнодействующей. Стороны многоугольника, представляющие собой векторы данных сил, лежат в разных плоскостях. Если многоугольник окажется замкнутым, то равнодействующая равна нулю и система сил будет находиться в равновесии.

Вместо построения параллелограммов перемещений, скоростей и ускорений можно ограничиться построением соответствующих

Чтобы найти их равнодействующую, можно последовательно применять правило параллелограмма, как показано на рис. 1.83, т. е. сложить Рх и Р2, затем их равнодействующую Rx сложить с силой Р3 и т. д. Вместо построения ряда параллелограммов целесообразнее ограничиться построением многоугольника сил OABCD, замыкающая сторона которого равна равнодействующей R. Стороны многоугольника, представляющие собой векторы данных сил, лежат

Для определения ЛИзб, а следовательно, и для расчета махови ка в этом случае можно ограничиться построением только одногс графика (рис. 38, а). Надо только правильно определить интервал (фтгшп, фгтах). Например, если минимум кинетической энергии достигается в точках b и d, то для выбора наименьшего минимума надо найти знак суммы работ сил движущих и сил сопротивления при переходе от точки b к точке d. В нашем примере знак этой суммы отрицательный (FbcРъс.

Для определения Аяз<>, а следовательно, и для расчета маховика в этом случае, можно ограничиться построением только одного графика, показанного на рис. 58, а. Надо только правильно определить интервал (фгт11, Фгтах)- Например, если минимум кинетической энергии достигается в точках b и d, т. е. в тех положениях, где приращение кинетической энергии перестает убывать, то для выбора наименьшего минимума надо найти знак суммы работ сил движущих и сил сопротивления при переходе от точки b к точке d. В нашем примере знак этой суммы отрицательный (Fbc<.Fca), и поэтому наименьший минимум получается в точке d. Аналогично выясняется положение наибольшего максимума, который достигается в точке а, так как Раь > Fbc-

Ограничимся случаем относительного вращения ведущего вала, которое будем считать положительным (ф > 0). В силу конструктивных особенностей карданного шарнира направление вращения ведомого вала совпадает с направлением вращения ведущего вала, а поэтому координата яр > 0. Таким образом, можно ограничиться построением корректной функции яр (ф) в первом координатном квадранте прямоугольной системы координат ф, яр.

Эта теорема позволяет вместо построения допустимых непрерывных цепей конфигураций ограничиться построением допустимых б-цепей, т. е. конечных последовательностей конфигураций. Действительно, вместо препятствия О (возможно, имеющего слож-

Во многих практических случаях ограничиться построением только статических моделей технологических процессов не представляется возможным, так как реальные объекты являются инерционными и установление для них динамических моделей дает возможность получить более полные данные об отдельных операциях и технологических процессах в целом (см. гл. 10); необходимость построения динамических моделей технологических процессов связана в первую очередь с тем, что основные характеристики объектов меняются со временем, и поэтому они должны рассматриваться как функции времени или каких-либо других аргументов.'

Известно, что при построении математической модели объекта необходимо учитывать цели, для которых используется модель. Математические модели объекта могут разрабатываться для решения конкретных задач, например задач квазистатической оптимизации режимов работы установки, или решения более широкого класса задач, например моделей, описывающих статические и динамические свойства объекта. Возникает вопрос — следует ли составлять достаточно общую модель объекта или ограничиться построением отдельных моделей для различных частных случаев? Решать задачи, возникающие при проектировании, эксплуатации и автоматизации выпарных установок, можно на основе совокупности моделей, разработанных для указанных целей. Однако желательно, по возможности, уменьшить количество отдельных частных моделей и иметь достаточно полную модель объекта, которую при соответствующих коррекциях можно было бы использовать для решения различных задач.