Ограничиться установкой

быть заменены кинематическими цепями, образованными только парами V класса. Звенья полученных указанным выше способом заменяющих механизмов будут совершать в рассматриваемом положении движения того же вида, что и первоначальные, в состав которых входили высшие пары. Поэтому при рассмотрении вопросов о классификации механизмов можно ограничиться рассмотрением механизмов, в которых все высшие пары предварительно заменены соответствующими цепями, образованными парами V класса.

Для получения проекций интересующих нас ортов мы можем ограничиться рассмотрением только трех матриц Мп, М(а и М№ из шести ранее перечисленных. Это объясняется взаимной перпендикулярностью трех пар шарниров А и В, С и D, ? и F.

Как было показано в § 10, любой механизм с парами IV и V классов может быть заменен механизмом с парами только V класса. Поэтому для рассмотрения общего случая достаточно ограничиться рассмотрением групп, звенья которых входят только в пары V класса.

Таким образом, для полного уравновешивания механизма необходимо так подобрать массы и размеры его звеньев, чтобы удовлетворялись уравнения (13.31). Из этих уравнений видно, что четыре уравнения (I) — (IV), в которые входят вторые производные, могут быть получены дифференцированием по ф четырех уравнений (V) — (VIII). Если удовлетворяются четыре последних уравнения, то будут удовлетворяться и четыре первых. Поэтому достаточно ограничиться рассмотрением только условий

Константы равновесия и уравнения энергии Гиббса для этих процессов очень близки и можно ограничиться рассмотрением в системе Н — О одного процесса:

Так, например, при изучении движения небесных тел за инер-циальную систему отсчета часто принимают декартову систему координат, начало которой помещено на какой-либо из так называемых неподвижных звезд, а оси направлены на другие неподвижные звезды, несмотря на то, что понятие «неподвижная звезда» условно и что звезды, которые при этом считаются неподвижными, на самом деле движутся (и притом с огромными скоростями) относительно других материальных объектов. Однако такое предположение оказывается достаточным, например, в том случае, когда можно ограничиться рассмотрением материальных объектов нашей Солнечной системы и взаимодействиями между ними.

3.2. На рис. 3.11 показано кольцо круглого постоянного сечения, нагруженное следящей статической нагрузкой q. Требуется получить уравнение малых колебаний кольца относительно плоскости чертежа с учетом инерции вращения. • 3.3. Получить уравнение малых колебаний кольца (замкнутого кругового стержня), вращающегося с постоянной угловой скоростью со0. Кольцо свободно. Ограничиться рассмотрением малых колебаний в плоскости кольца.

Удар шаров мы могли рассматривать как задачу механики точки, поскольку мы считали шары гладкими, т. е. полагали, что при соприкосновении шаров тангенциальные силы отсутствуют. Вследствие этого вращение шаров не могло возникнуть, и можно было ограничиться рассмотрением движения центров

Для упрощения задачи обычно ограничиваются такими случаями, когда боковая сила не играет существенной роли и ею можно пренебречь. Так, для тел, удлиненных в направлении оси z и имеющих во всех сечениях, перпендикулярных к г, одинаковый профиль, результирующая сила 7? лежит в плоскости, перпендикулярной к г, т. е. боковая сила не возникает (это следует из соображений симметрии). При этом, конечно, у поверхностей, ограничивающих тело в направлении оси г, обтекание тела будет происходить не так, как в средней его части. Однако при большой длине тела это возмущающее влияние его концов не играет существенной роли. Можно считать, что течение везде такое, как если бы в направлении оси г размеры тела были бесконечно велики. Тогда во всех сечениях, перпендикулярных к г, картина течения будет одна и та же и при исследовании обтекания тела можно ограничиться рассмотрением одного из сечений, перпендикулярных к г.

Практически оценка несущей способности соединений с мягкими прослойками на базе подхода (3.10) сводится к определению параметров А'к и 3, отвечающим рассматриваемым схемам нагружения, типам конструкций и геометрическим параметрам их неоднородных соединений. Для определения Кк достаточно ограничиться рассмотрением задач механической неоднородности в классической постановке, при которой очаг пластических деформаций принимался в объеме мягких прослоек, а основной твердый металл считался жестким, недеформируемым.

Названные соображения позволяют ограничиться рассмотрением триботехнических свойств сталей и сплавов, модифицированных одним из относительно новых для машиностроения методов - ионно-лучевой обработкой. Влияние ионной имплантации на структурно-фазовый состав сталей и сплавов, рассмотренное в главе 6, находит свое отражение в изменении механических и триботехнических свойств материалов. Исследование микротвердости образцов из стали 45, стали 12Х18Н10Т и алюминиевого сплава В95, имплантированных ионами Мо+, Ti+, B+, показало, что с увеличением массы и энергии ионов степень повышения микротвердости возрастает [20]. Например, при имплантации стали 12Х18Н10Т ионами молибдена с энергией 120 кэВ микротвердость образцов увеличивается в 1,5 раза. Большое значение имеет характер изменения микротвердости по глубине (рис. 7.9), поскольку микротвердость поверхностного слоя существенно влияет на характеристики трения и изнашивания. Из рис 7.9 видно, что микротвердость по мере увеличения толщины исследуемого слоя снижается, достигая исходного значения при толщине слоя 4 или 9 мкм гл-и имплантации стал,: if г- ^авискмостн ^ с con : л ITM" •:;•;.-л ш/уемых ионо-J.

В современных конструкциях КПД гидротурбин увеличен на 1,0—2,0%, обеспечивается увеличение продолжительности межремонтного периода с 18—20 тыс. ч до 24—27 тыс. ч и повышение быстроходности агрегатов на 10—15%. Значительные успехи достигнуты при разработке высоконапорных радиально-осевых турбин. Так, за счет повышения пропускной способности гидротурбин на напоры до 400 м на Ингурской ГЭС удалось ограничиться установкой пяти агрегатов при сохранении уртановленной мощности ГЭС. Улучшение технико-экономических характеристик турбины Нурекской ГЭС позволило уменьшить диаметр ее рабочего колеса с 6,0 до 4,75 м.

происходит очистка газа от взвешенных частиц пыли и смолы. Для топлив, не выделяющих смолы (антрацита и коксика), обычно можно ограничиться установкой скрубберов для первичного и окончательного охлаждения газа. Содержание пыли в очищенном газе составляет 0,5—1,0 г/м3.

Для опор низконастроенных фундаментов можно ограничиться установкой одинарных стоек. Но при этом следует предусмотреть возможность установки добавочных стоек. Положение добавочных

Особый интерес представляют промежуточные лопатки при организации МРК, разделяющего общий расход рабочего тела по потокам на неравные части в заранее определенной пропорции. С этой целью радиальная решетка выполняется с неравным шагом установки радиальных лопаток, а перегородка между каналами образует меандр с неравными основаниями *-. При входе в РК проходные сечения каналов правого и левого направления сказываются различными, а площади живых сечений в общем случае пропорциональны заданным расходам рабочего тела. В каналах, имеющих большую ширину, целесообразно устанавливать промежуточную лопатку полной длины. В отдельных случаях можно ограничиться установкой промежуточной лопатки неполной длины в осевой решетке. Соответственно такое МРК будет иметь разные высоты выходных кромок осевых лопаток.

Для обеспечения надежной работы горелочных устройств с вращающимися механизмами необходимо предъявлять более высокие требования как к изготовлению элементов этих горелок, так и к самой эксплуатации ротационных форсу--нок. Однако возможность глубокого регулирования производительности ротационных форсунок позволяет ограничиться установкой на котлах теплопроизводительностью до 30 Гкал/ч одного горелочного устройства, обеспечивающего возможность поддержания и при ма-

рячей воды. Увеличение такой гибкости в регулировании в меньшей зависимости от общей теплопроиз-водительности комбинированного агрегата достигается путем установки второй конвективной шахты, включенной по дымовым газам параллельно основной конвективной шахте серийного водогрейного котла. Во второй конвективной шахте в зависимости от требуемых параметров пара могут устанавливаться пароперегреватель, водяной экономайзер и воздухоподогреватель. В некоторых случаях можно ограничиться установкой только отдельно стоящего трубчатого воздухоподогревателя. Изменение паровой и водогрейной нагрузок агрегата осуществляется путем регулирования шиберами пропуска различного количества дымовых газов через первую и вторую конвективные шахты. Поворотные газовые шиберы, установленные под первой и второй конвективными шахтами, приводятся в действие автоматически от соответствующего привода дистанционного управления.

Относительно небольшие размеры поверхностей нагрева экранов, включенных в качестве солевых отсеков котлов высокого давления, и возрастание удельной весовой нагрузки циклонов с повышением давления пара позволяло до сего времени ограничиться установкой небольшого количества выносных циклонов с одной ступенью сепарации. Однако дальнейшее возрастание производительности котлов высокого давления с естественной циркуляцией потребует интенсификации работы выносных циклонов и повышения их производительности. Один из путей их повышения — это переход на выносные циклоны с двумя ступенями сепарации. На рис. 5-1 представлена схема включения в котлах высокого давления выносных циклонов по воде и пару. Из торца барабана, который является чистым отсеком или второй ступенью испарения, котловая вода по трубопроводу поступает в выносной циклон. Непрерывная продувка котла осуществляется из выносного циклона. Пар из выносных циклонов направляется в барабан котла под паропромывочное устройство и вместе со всем паром

Схема k = m-\-1 непосредственно вытекает из. оказанного выше. В данном случае можно рассчитывать котлы так, чтобы максимальная производительность одного ко<тлз соответствовала максимуму расхода пара одной турбиной. В случае установки 4 турбин по 25 тыс. кет можно ограничиться установкой в котельной 5 котлов по 110 т/час. 4 таких котла почти полностью удовлетворяют потребность машин в паре, а при работе всех 5 котлов они 'будут загружены примерно по экономическому режиму.

Сборка деталей в узлы должна производиться до начала ремонта, с тем, чтобы при ремонте ограничиться установкой готовых узлов на агрегат. Сюда относятся: сборка крыльчатки дымососа с валом и подшипниками и балансировкой на стенде, сборка редуктора топочной решетки.

По назначению уровнемеры разделяют на приборы аварийной сигнализации, приборы технологического контроля и пьезометрические манометры. Тип уровнемера выбирают в зависимости от назначения. Для целей аварийной защиты, когда требуется, чтобы уровень теплоносителя не выходил за установленные пределы, применяют однопозиционные уровнемеры, например в разделительных сосудах. Уровнемеры технологического контроля позволяют следить за процессом заполнения стенда, изменениями уровня в процессе эксплуатации. Необходимость контроля уровня во время эксплуатации особенно важна на многоконтурных стендах и при ненадежной работе вентилей на сливной линии. При нарушении герметичности в межконтурных теплообменных аппаратах происходит переток теплоносителя из одного контура в другой. Наличие перетока можно обнаружить по показаниям уровнемеров. Уход теплоносителя в сливной бак из-за неудовлетворительной работы вентилей также можно заблаговременно определить лишь при наличии уровнемеров. В зависимости от сложности стенда и решаемых на нем задач в качестве технологических уровнемеров могут быть использованы приборы всех трех типов. На одноконтурных стендах часто можно ограничиться установкой двух сигнализаторов, один из которых регистрирует допустимый верхний уровень, второй — допустимый нижний уровень. На многоконтурных стендах желательно предусматривать приборы непрерывного контроля. От приборов технологического контроля нет необходимости требовать высокой точности, погрешность измерения 5—6% бывает вполне достаточной. Более высокие требования к точности измерений предъявляются в тех случаях, когда высота столба жидкости служит мерой давления или влияет на исследуемый процесс. Самым простым, наиболее удобным на стендах с температурой до 200—250° С является штырьковый уровнемер в виде подвижного стержня, электрически изолированного от крышки бака. Изолирующие втулки изготовляют из стеклотекстолита. Между втулками ставят резиновые прокладки. Стержень включается в электрическую цепь последовательно с сиг-

Для водоподготовительной установки производительностью 1 500 М3/ч представляется возможным ограничиться установкой не более семи таких фильтров, считая, что один из них находится в ремонте, в то время как однопоточных механических фильтров такого же диаметра потребовалось бы в тех же условиях иметь не меньше 19 шт. Схема работы и промывки трехкамерного механического фильтра позволяет (рис. 8-40) иметь на фронте фильтра только восемь задвижек, что для указанной выше установки дает возможность уменьшить количество арматуры на 39 шт. Все задвижки на фронте трехкамерного фильтра с гидроприводами, что позволяет создать наиболее компактное размещение их и фронтовых трубопроводов, в результате чего компоновка трехкамерных фильтров позволяет для рассматриваемой установки получить экономию в кубатуре помещения около 2 700 ж3.

Весьма важным фактором, обеспечивающим надежность действия -муфельных горелок, работающих на топливах с малым выходом летучих веществ, является высокий подогрев подаваемого в муфельную горелку воздуха. Для котельных агрегатов производительностью до 75 т/час можно ограничиться установкой одной муфельной горелки, для агрегатов большей производительности рекомендуется ставить две муфельные горелки. В топках с угловыми горелками (см. о них в § 27) иногда ставят муфельные горелки в каждом углу топки.