Ограничивается значением

Если для данного днища предусмотрена термообработка, например, закалка с отпуском, то правильно выбранная температура штамповки позволяет использовать штамповочное тепло для последующей термической обработки. Если термообработка не предусмотрена, то нижний предел интервала штамповочных температур ограничивается условиями получения мелкого зерна.

Примечание. Для $bdh пРивеДены значения р, полученные Ю. А. Державцем на основании анализа высоконагруженных передач. При этом предусмотрена достаточная крутильная жесткость водила для предупреждения перекосов осей сателлитов и центральных колес. Последние могут вызвать значительную неравномерность распределения нагрузки по ширине 'зубчатых венцов. При консольном расположении сателлитов число их ограничивается условиями соседства.

Нагревание жидкости :з камере осуществляется за счет кратковременных си достаточно мощных импульсов электрического тока, пропускаемых через платиновые проволоки и создаваемых генератором импульсов. Используются импульсы, близкие к пилообразным, с длительностью примерно от 3-10~5 до 3-10~3 сек. Мощные импульсы позволяют получать большие перегревы жидкости. Одновременно с этим в виду кратковременности этих импульсов они исключают возможность осуществления обычной гидродинамической картины кризиса кипения (см. ниже). Допустимая частота импульсов ограничивается условиями отвода тепла от проволочек в окружающую среду; средняя температура проволочек не должна 'превышать температуры кипения при данном давлении. Поэтому, например, для воды при температуре окружающей среды частота импульсов электрического тока не должна превышать 20 гц.

Лобовая фрикционная передача конструктивно может иметь диапазон регулирования не более 8 (обычно 2 Ч- 6). Минимальное передаточное отношение м™'" ограничивается условиями пе-

ния р, полученные Ю. А. Державцем на основании анализа высоконагруженных передач. При этом предусмотрена достаточная крутильная жесткость водила для предупреждения перекосов осей сателлитов и центральных колес. Последние могут вызвать значительную неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатых венцов. При консольном расположении сателлитов число их ограничивается условиями соседства.

Очевидно, что выражение для К0 = Ф'/Ф0 совпадает с (8.26). Полученные выше соотношения показывают, что во всех случаях эффективность управления возрастает с увеличением коэффициента усиления к в цепи обратной связи. Однако величина этого коэффициента в действительности ограничивается условиями устойчивости системы. Для исследования устойчивости вернемся вновь к передаточной функции разомкнутой системы и ее ам-шштудно-фазовой характеристике, показанной на рис. 48, а. Пусть первое (при возрастании <в от нуля) пересечение годографа с левой вещественной полуосью происходит при а> « fem, что означает, что переход годографа в левую полуплоскость происходит при km-i < (о < km. Тогда по критерию Найквиста замкнутая система окажется устойчивой, если точка пересечения окажется правее точки (—1, 0), т. е. если будет выполняться условие

Стремление уменьшить влияние погрешности базирования на точность получаемых размеров ограничивается условиями выбора системы размеров

автомобильных двигателях k = 6 и более, до 8; в тракторных и танковых двигателях & = 3,5-Максимальное число оборотов генератора nmal ограничивается условиями механической прочности и износа коллектора, щёток и подшипников; оно колеблется в пределах nmal = = 30004-7500 об/мин и может быть выбрано тем ббльшим, чем реже и короче периоды работы двигателя на максимальных оборотах, чем меньшие требования предъявляются к надёжности работы и чем меньше мощность,

Максимальная сила тяги ограничивается условиями коммутации, механической прочностью и сцеплением. Максимальный по коммутации ток для сериесных двигателей постоянного тока обычно 1К = 2/й, соответствующее усилие тяги Fk = 2,4 -=- 2,5 F/j.

Надежным средством ограничения влияния золовых отложений является создание условий для самообдувки поверхностей нагрева потоком дымовых газов. Эффект самообдувки заключается в том, что при высокой скорости газов и при продольном обтекании поверхности нагрева значительная часть летучей золы уносится с продуктами сгорания. Чтобы обеспечить самообдувку, например, водяного экономайзера, скорость газов при максимально длительной нагрузке должна составлять от 6 до 8 м/сек, а для озоленных топлив — от 7 до 9 м/сек (верхний предел скорости для последних ограничивается условиями золового износа металла). Для непрерывности осуществления процесса самообдувки котла скорость газов должна быть не менее 3 м/сек. Исходя из условий самообдуВ'Ки и для достижения общей экономичности невыгодно распределять поровну общую сниженную нагрузку котельной между работающими котлами, а целесообразно выделить один котел для корректировки нагрузки.

Степень рециркуляции газов обычно ограничивается условиями экономичного выжига топлива.

профиля, шаг профиля, относительная оперная длина профиля. Пусть, например, шероховатость ограничивается значением Ra не более 0,08 мкм и значениями Sm 0,63...0,4 мкм на базовой длине 0,8 мм и относительной опорной длиной прэфиля fy? = 80±10 % на уровне сечения профиля р = 50 % и базовой длине 0,25 мм. Тогда эти параметры будут записаны так, как указано на рис. 7.6.

По известной зависимости между температурой конденсации и давлением конденсации (рис. 9.4) можно получить зависимость давления рк в конденсаторе от кратности охлаждения (рис. 9.5). Увеличение кратности охлаждения ш приблизительно более 80 нецелесообразно, так как при этом теоретически возможный вакуум в конденсаторе уменьшается очень мало. Поэтому обычно кратность охлаждения ограничивается значением 50-60.

но-монтажных работ, сроков строительства и численности обслуживающего персонала. ГТУ обладают высокой маневренностью. Широкое распространение газотурбинных электростанций сдерживается трудностью достижения высоких начальных температур газа и использования в ГТУ твердого топлива. Кроме того, мощность ГТУ в настоящее время ограничивается значением 100-200 МВт.

шения его температуры в пароперегреватель. При использовании пара для производственных нужд температура пара ограничивается значением в 225—250°С с тем, чтобы к потребителю, даже далеко находящемуся, пар поступал с малой степенью влажности. При этих температурах расположение пароперегревателя по ходу продуктов сгорания может быть практически любым —за котлом или за частью пучка кипятильных труб, а сам перегреватель может быть выполнен чисто конвективным.

В серийном производстве о способности материала сопротивляться росту усталостной трещины судят по величине энергии разрушения материала или иначе — работе разрушения КСТ. По Техническим условиям минимально допустимая величина КСТ ограничивается значением 8,0 Дж/см2, в случае получения при испытаниях меньших значений КСТ диск бракуется [118].

виях плоской деформации также ограничивается значением o"H/do,2 = 0,82. Этот вывод справедлив для материалов, удовлетворяющих теории Губера — Мизеса.

Рабочий ход толкателя h (фиг. 314, б) зависит от выбранной схемы и размеров рычажной системы. Предельное положение рычагов ограничивается значением угла Р = 90°. При этом рычаг О/С должен расположиться горизонтально. В этом случае, как это видно по уравнению (129), рабочее усилие толкателя становится равным нулю. Если вывести уравнение для случая 3, не пренебрегая влиянием веса элементов рычажной системы и грузов, то сила Р становится равной нулю при угле Р < 90°, так как моменты от веса элементов уменьшают рабочее усилие, развиваемое толкателем. Таким образом, рабочее усилие толкателя не остается постоянным, а в процессе движения рычажной системы изменяется, увеличиваясь с уменьшением угла р\

Число зубьев фрезы для станков с недостаточной мощностью ограничивается значением мощности. Дополнительным фактором, ограничивающим г, является возможность конструктивного размещения зубьев в корпусе фрезы. Фрезы цельные или с припаянными к корпусу пластинками допускают большее число зубьев, .чем фрезы сборные. Число зубьев для торцовых фрез, оснащенных пластинками твердого сплава, приведено ниже:

Этот расчет производится в подпрограмме для различных наборов данных XPRj и YPRj, где у ограничивается значением Хкр1. По вычисленному в результате статистического сглаживания

Обоснованных методов физико-химического расчета термических деаэраторов в настоящее время не существует по причинам, указанным в § 11-1. Поэтому при определении производительности деаэраторов обычно приходится руководствоваться заводскими данными (рис. 11-11). Производительность деаэратора обычно ограничивается значением допустимой тепловой нагрузки его, т. е. требуемым расходом греющего пара (при давлении в колонке деаэратора), выражаемой соответственно в ккал/ч или т/ч.

Полное снятие сварочных напряжений возможно при условии, если при гидравлических испытаниях окружные напряжения стги достигнут величины предела текучести металла шва ст™. Это дает основание полагать, что чем меньше предел текучести металла шва, тем при меньших испытательных давлениях (напряжениях) обеспечивается полное снятие сварочных напряжений в кольцевых швах сосудов. Для механически однородных сварных соединений, т.е. когда пределы текучести металла шва а™ и основного металла а" равны между собой, полное снятие сварочных напряжений возможно лишь при условии обеспечения равенства испытательного напряжения стги и предела текучести основного металла о™. Между тем, в нормативных материалах величина стги ограничивается значением. оги = а™ I пти> где Пти - коэффициент запаса прочности по пределу текучести для условий испытания. Для пневматических испытаний пта = 1,2; гидравлических испытаний пти = 1,1. В связи с этим с целью полного снятия сварочных напряжений кольцевые швы необходимо сваривать электродами, обеспечивающими более меньшие значения .. текучести металла шва. При этом коэффициент механической неоднородности должен быть не менее величины коэффициента запаса прочности по пределу текучести при испытаниях.