Охлаждающего пространства

Шиберные регулирующие задвижки ЧЗЭМ Z)y= 150 и 250 мм. Условные обозначения 894-150 и 934-250 (рис. 3.39, табл. 3.24). Предназначены для регулирования расхода рабочей среды на различных трубопроводных системах АЭС: напорных трубопроводах аварийных насосов регулирования уровня конденсато-сборника, трубопроводах охлаждающего конденсата и т. п.; устанавливаются в

/ — патрубок паро-воздушной смеси; 2 — патрубок пара; 3 — патрубок конденсата; 4 —• патрубок пара; 5 — патрубок выхлопа; 6 -~ патрубок охлаждающего конденсата; 7 — патрубок отвода конденсата из II ступени; 8 — патрубок отвода конденсата из смешивающего конденсатора; 9 — па-Трубок отвода конденсата из I ступени; 10 — патрубок охлаждающего конденсата

Повышение температуры смеси на всасе эжектора происходит при загрязнении конденсатора или большом нагреве циркуляционной воды в нем, при недостаточном количестве охлаждающего конденсата, проходящего через холодильники эжектора, и засорении или накипеобразовании в трубках холодильников. Температура смеси будет повышаться также при повышении температуры охлаждающего конденсата и переполнении холодильников вследствие течей трубок или неудовлетворительной работы дренажной системы. Повышение температуры может наблюдаться как общее для эжектора, так и на входе каждой из ступеней многоступенчатого эжектора. Признаком повышения температуры является нагрев эжектора или его корпусов, определяемый на ощупь. После выявления причины необходимо принять меры для снижения температуры — увеличить расход конденсата через холодильники эжектора прикрытием обводной задвижки, увеличить расход циркуляционной воды на конденсатор, наладить работу дренажной системы эжектора и др.

Засорение или износ сопел и диффузоров. Признаком засорения сопел эжектора является уменьшение температуры нагрева охлаждающего конденсата в холодильниках. Причинами засорения сопел и диффузоров может явиться попадание посторонних предметов: окалины, сварочного грата, осколков разрушившихся подкладных колец и др. Проверка производится при появлении подозрения на качество работы эжектора, т. е. когда при нормальной работе конденсационно-вакуумной системы происходит снижение давления на входе в эжектор. Для проверки состояния сопел и диффузоров, а также правильности выдерживания размеров взаимного положения деталей эжектора необходимо перевести эжектор в режим работы «на себя». Для этого закрывают задвижку отсоса воздуха на проверяемый эжектор. Если эжектор работает нормально, то он быстро отсосет то незначительное количество воздуха, которое находится между задвижкой и эжектором, и мановакуумметр покажет повышение разрежения. При этом стрел-

/, // и /// — ступени эжектора; / — подвод паровоздушной смеои из конденсатора; 2 — выхлоп эжектора; 3 — подвод рабочего пара; 4 — подвод охлаждающего конденсата; 5 — сброс дренажа из /// во // ступень эжектора; 6 — сброс дренажа из // в / ступень эжектора через гидроз атвор; 7 — отвод дренажа из / ступени эжектора в конденсатор.

пускового эжектора и легко обнаруживается по нагреву воздушной трубы последнего. Повышение tCM может наблюдаться на всасывании второй и третьей ступеней вследствие неудовлетворительного охлаждения пара в холодильниках эжектора. Такое, явление бывает при малом количестве поступающего конденсата, когда открыта обводная задвижка конденсата помимо эжекторов, при засорении сопел в сбросном коллекторе рециркуляции конденсата, засорении трубок холодильника и т. п. Аналогичное влияние оказывает также повышение температуры охлаждающего конденсата или переполнение холодильников из-за дефектов в дренажной схеме, либо, наконец, при попадании конденсата вследствие течи трубок.

/ — камера всасывания 1-й ступени сжатия; 2— наварыш для присоединения вакуумметра; 3— паровое сопло 1-й ступени сжатия; 4 — паранитовая прокладка; 5 — стальная зубчатая прокладка; 6 — паропровод к соплам; 7—диффузор 1-й ступени; 8 — камера всасывания 2-й ступени; 9 — наварыш для присоединения контрольного вакуумметра; 10 — сопло 2-Я ступени; // — диффузор 2-й ступени; 12 — камера всасывания 3-й ступени; 13 — наварыш для присоединения контрольного мановакуумметра; 14—сопло 2-й ступени; 15—диффузор 3-й ступени; 16 — выхлоп паровоздушной смеси в атмосферу; 17 — выхлопной патрубок с приборами контроля работы эжектора; 18 — корпус; 19 — камера с пучком трубок охладителя 1-й ступени; 20 — то же, 2-й ступени; 21 — то же, 3-й ступени; 22 — паранитовая прокладка; 23 — кольцо для крепления диффузора; 24—трубная доска; 25 и 26 — верхняя и нижняя паранитовые прокладки; 27—водяная камера; 28 и 29 — вход и выход основного (охлаждающего) конденсата турбины; НО и 31 — термометры, измеряющие температуру основного конденсата на входе и выходе из охладителей эжектора; 32— слив конденсата рабочего пара из камеры охладителя 3-й ступени в камеру 2-й ступени; 33 — дополнительный слив конденсата через гидрозатвор и открытую воронку в дренажный1 бак; 34 — слив конденсата из камеры охладителя 2-й ступени в камеру 1-й ступени; 35 — слив конденсата из камеры охладителя 1-й ступени в конденсатор; 36—пусковой эжектор типа ЭП-1-600-3; 37—воздухопровод от конденсатора к эжектору; 38 — задвижка; 39 — отвод воздухопровода к 37; 40 — задвижка; 41 — паропровод; 42 и 43—дроссельные игольчатые клапаны для регулирования подачи пара к соплам основного эжектора и пускового эжектора; 44—воронка для слива из 33 в дренажный бак; 45 — измерительные приборы пускового эжектора; 46 — выхлопной трубопровод в атмосферу пускового вжектора.

1 — камера всасывания 1-й ступени сжатия; 2 —для присоединения вакуумметра; 3 —паровое сопло 1-й ступени сжатия; 4 — паранитовая прокладка; 5 — стальная зубчатая прокладка; 5 —паропровод к соплам; 7— диффузор 1-й ступени; 8 — камера. всасывания 2-й ступени; 9 — для присоединения контрольного вакуумметра; 10 — сопло 2-й ступени; // —диффузор 2-й ступени; /2 —камера всасывания 3-й ступени; 13 — для присоединения контрольного мановакуумметра; 14 — сопло 3-й ступени; 15 — диффузор 3-й ступени; 16 — выхлоп паровоздушной смеси в атмосферу; 17 — выхлопной патрубок с приборами контроля работы эжектора; 18 — корпус; /9 — камера с пучком трубок охладителя 1-й ступени; 20 — то же 2-й ступени; 21 — то же 3-й ступени; 22 — паранитовая прокладка; 23 — кольцо для крепления диффузора; 24 — трубная доска; 25 и 26 — верхняя и нижняя пара* Витовые прокладки; 27 — водяная камера; 28 к 29 — вход и. выход основного (охлаждающего) конденсата турбины; 30 и 31 — термометры, измеряющие температуру основного конденсата на входе и выходе из охладителей эжектора; 32—<слив конденсата рабочего пара из камеры охладителя 3-й ступени в камеру 2-й ступени; 33 — дополнительный слив конденсата через гидрозатвор и открытую воронку в дренажный бак; 34 — слив конденсата из камеры охладителя 2-й ступени в камеру 1-й ступени; 35 —слив конденсата из камеры охладителя 1-й ступени в конденсаторы; 36 — пусковой эжектор; 37 — воздухопровод от конденсатора к эжектору; 38 —задвижка; 39 — отвод воздухопровода к позиции 37; 40 — задвижка; 41 — паропровод; 42 я 43 •» дроссельные игольчатые клапаны для регулирования подачи пара к соплам основного и пускового эжектора.

питательного насоса; J — горловина; 6 — основной трубный пучок; 7 — штуцер отсоса паровоздушной смеси (четыре штуцера); 8 — трубный пучок воздухоохладителя; 9 — деаэрационный конденсатосборник; 10 — пружинная опора; // — подвод пара для деаэрации; 12, 16 — передняя и задняя водяные камеры; 13, 17, 18, 19 — пар соответственно из 7, 6, 8 и 9-го отборов; 14 — подвод конденсата для охлаждения переходного патрубка; 15 — подвод химически очищенной воды; 20 — сброс пара в паросбросное устройство из БРОУ (восемь штуцеров); 21 — подвод охлаждающего конденсата; 22 — отсос воздуха из циркуляционной

теплообмена, м ; второе и третье — рабочее давление в трубках (охлаждающего конденсата) и в паровом пространстве, кгс/см . Подогреватель ПС-100-3 ТМЗ — вертикальный кожухотрубный теплообменник с верхней и нижней трубными досками и с прямыми латунными трубками диаметром 16x0,75 мм, с двойным линзовым компенсатором на корпусе; рабочее давление в трубках равно 1,6 МПа; в паровом пространстве — 0,05 МПа. Для охлаждения паровоздушной смеси, отсасываемой из уплотнений турбины, ЛМЗ выпускает аппараты ПС-50-1, ПС-115, ПС-220-1 — вертикальные с U-образными трубками диаметром 19x1 мм из латуни марки Л-68; первое число в указанных типоразмерах обозначает

а — схема эжектора и его включения; б — эжектор; /, II, III — ступени эжектора с давлением всасывания соответственно 3,6; 6 и 20 кПа; 1 — вход паровоздушной смеси из конденсатора; 2 — выхлоп эжектора при давлении паровоздушной смеси 0,11 МПа; 3 — подвод рабочего пара с давлением 0,5 МПа; 4 — вход охлаждающего конденсата; 5, 6 — сброс дренажа; 7 — отвод дренажа в конденсатор; 8 — холодильники

Верхняя часть топки выполняет роль охлаждающего пространства. Ее экраны должны быть свободны от шлака, чтобы обеспечить максимальное восприятие тепла от то-

почного газа с помощью радиации. Благодаря охлаждению топочных газов до температуры ниже температуры затвердевания шлака обеспечивается превращение в твер-•дую фазу всех частичек шлака, содержащихся в продуктах горения, выходящих из охлаждающего пространства. Вследствие этого предотвращается шлакование конвективных поверхностей нагрева.

У многокамерных топок с жидким шлакоудалением охлаждающее пространство может быть разделено на несколько следующих друг за другом камер. Пример такой топки изображен на рис. 70. Разделением охлаждающего пространства на ряд камер достигается увеличение охлаждающей поверхности-

Наряду с этим, сравнительно хорошо расплавленным шлаком со стен плавильного пространства в ванну падают куски затвердевшего шлака, -которые были уловлены на стенах охлаждающего пространства топки и время от вре-

н'ой, где происходит переход тепла от горячих продуктов горения на дополнительную поверхность котла. При конструировании камеры охлаждения исходят из условий достаточного охлаждения продуктов горения, температура которых должна понизиться ниже точки затвердевания шлака. Так как объем охлаждающего пространства, как правило, в несколько раз больше объема плавильного, то в охлаждающей камере обеспечивается также дожигание более грубых частиц угля, которые не догорели в камере плавления. Охлаждение продуктов горения ниже точки затвердевания шлака должно гарантировать положение, при котором шлак после прохождения через охлаждающую часть топки будет в твердом состоянии и не будет заносить и залеплять пучки трубок в газоходах котла.

Форма и размеры охлаждающего пространства прошли длинный путь развития [Л. 44]. У первых топок с жидким шлакоудалением камера охлаждения была маленькой и ее продолжением являлся плотный пучок наклонных трубок секционного котла, как показано на рис- 67. При такой топке температура продуктов сгорания, прошедших через камеру охлаждения, понижалась немного, так что пучок наклонных трубок быстро зашлаковывался. Форма охлаждающей камеры между шлаковой решеткой и наклонными трубками котельного пучка, при которой ее ширина, высота и глубина были приблизительно одинаковыми, также не способствовала охлаждению продуктов горения.

По мере развития топок с жидким шлакоудалением увеличивался объем охлаждающей камеры и менялась ее форма. Форма охлаждающего пространства в виде вытянутой призмы обеспечивает лучшее восприятие тепла радиацией. Плотный пучок трубок на конце охлаждающего пространства постепенно исчез, и его охлаждающее действие было заменено большей экранной поверхностью камеры охлаждения. Это развитие показано на рис. 67, 141 и 3.

менной поверхности только на стенах охлаждающего пространства вызывает определенное затруднение. Поэтому у больших топок с жидким шлакоудалением в камере охлаждения устанавливают двухсветные экраны, подверженные действию радиации продуктов горения с обеих сторон. Этими экранными стенками охлаждающее пространство делится на несколько камер, как показано на рис. 68. Эти разделительные стены состоят из котельных или перегре-вательных трубок, прижатых плотно друг к другу: они так-

При одинаковых условиях практически менее оправдало себя разделение охлаждающего пространства на несколько следующих одна за другой по ходу газов камер, как это видно из рис. 70. У такой топки горячие продукты горения должны переходить из первой части охлаждающей камеры во вторую через разреженные пучки трубок

Как было уже указано, при расчете охлаждающего пространства учитываем только радиацию трехатомных газов в продуктах горения, т. е. предполагаем, что угольная

в которой, лк обычно принимается равным 10 ккал\м? ч° С. Действительную величину ак при неопределенности характера потока продуктов горения у стен охлаждающего пространства не удается определить аналитически.