Охлаждения околошовной

Приведенные на рис. 280 данные относятся к медленно охлажденным сплавам. Свойства феррита, содержащего в растворе кремний, молибден или вольфрам, практически не зависят от того, как охлаждался сплав — быстро или медленно, тогда как твердость феррита, легированного хромом, марганцем и никелем, после быстрого охлаждения оказывается более высокой, чем после медленного охлаждения.

Для крупных блюмов, заготовок и поковок сталей с устойчивым аустенитом обычного медленного охлаждения оказывается недостаточно, и в этом случае применяют специальную противофлокенную термическую обработку. После горячей обработки давлением блюмы, заготовки можно охлаждать на воздухе в штабелях до температуры 200—150° С и затем подвергать их не позже чем через четыре часа высокому отпуску для удаления водорода и предупреждения образования флокенов. Аналогично можно охлаждать и крупные поковки на воздухе или загружать их в холодную печь для накопления и охлаждения до этой температуры и затем проводить однократный или двукратный высокий отпуск. В случае двукратного отпуска охлаждение поковок в печи после первого отпуска нужно проводить до температуры 100—150° С для более полного распада аустенита, что позволит при отпуске наиболее полно удалить водород и предупредить образование флокенов.

скальзывания. Растягивающие напряжения возникают только при относительно низких температурах цикла, т. е. ниже эквико-гезивной температуры, когда прочность межзеренных границ резко возрастает. Однако в процессе дальнейшего термоциклирования количество субмикроскопических несплошностей на границах зерен продолжает непрерывно увеличиваться до тех пор, пока, наконец, межзеренная прочность снизится настолько, что в одном из циклов величина растягивающих напряжений в процессе охлаждения оказывается достаточной для образования микроскопических межзеренных трещин. В условиях значительных растягивающих напряжений при нижней температуре цикла образовавшиеся микронесплошности быстро развиваются в магистральную трещину, вызывающую разрыв образца.

Однако при больших расходах или более редкой перфорации эффективность перфорированного охлаждения оказывается ниже, чем пористого.

Тепловой поток через стены камеры охлаждения больше в том месте, где горячие продукты горения поступают из плавильной камеры. Средний тепловой поток на стены камеры охлаждения оказывается меньшим, чем средний тепловой поток на стены камеры плавления. Это особенно типично для сжигания угля с легкоплавкой золой.

в центробежных вентиляторах, зависит от числа оборотов муфты и от разности давлений на входе и выходе, пропорциональной квадрату числа оборотов, то легко видеть, что поток воздуха определяют три величины: D*, А* и пй. Они представляют собой основные характеристики теплопередачи от муфты во внешнюю среду. Тем самым выбор скорости K*=f (D*t n0) в качестве определяющей величины для соотношений различных конструкций и видов охлаждения оказывается вполне оправданным.

В целом система плавного регулирования наилучшим образом обеспечивает поддержание температуры воздуха, однако использование ее, особенно в малых холо дильных установках, которые чаще бывают с одним объектом охлаждения, оказывается экономически неоправданным из-за высокой стоимости оборудования.

Но, как показали опыты при определении критической скорости закалки по диаграмме изотермического распада аустенита, получаются завышенные значения. Действительная критическая скорость охлаждения оказывается меньше приблизительно в 1,5 раза.

Приведенные на рис. 280 данные относятся к медленно охлажденным сплавам. Свойства феррита, содержащего в растворе кремний, молибден или вольфрам, практически не зависят от того, как охлаждался сплав — быстро или медленно, тогда как твердость феррита, легированного хромом, марганцем и никелем, после быстрого охлаждения оказывается более высокой, чем после медленного охлаждения.

Для первой группы качественно процесс охлаждения оказывается неизменным от начала до конца. При охлаждении изменяются только количественные характеристики: температура тела и среды и, вследствие этого, теплофизические характеристики процесса. Процесс охлаждения описывается плавной кривой / (рис. 1) и подчиняется уравнению (1)

Для снижения скорости охлаждения околошовной зоны с целью получения в ней структур, обладающих некоторым запасом пластичности, достаточным для предотвращения образования трещин под действием термодеформационного циклал при сварке этих

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения околошовной зоны выше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки; режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (ниже нижнего предела, указанного в табл. 61), снижают пластичность и вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь подвержена резкой закалке, то может оказаться, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситная структура в таком количестве, при котором пластичность металла будет низкой.

Увеличение степени легирования при повышенном содержании углерода повышает устойчивость аустенита, и, практически, при всех скоростях охлаждения околошовной зоны, обеспечивающих удовлетворительное формирование шва, распад аустенита происходит в мартенситной области. Подогрев изделия при сварке не снижает скорости охлаждения металла зоны термического влияния до значений, меньших, чем и?ир, более того, способствует росту зерна, что вызывает снижение деформационной способности и приводит к возникновению холодных трещин.

Низкие скорости охлаждения околошовной зоны при электрошлаковой сварке приводят к длительному пребыванию ее в области высоких температур, вызывающих рост зерна и охрупчивание металла. Поэтому после электрошлаковой сварки низколегированных сталей с повышенным содержанием углерода и среднелегиро-ванных высокопрочных сталей необходима высокотемпературная термообработка сваренных изделий для восстановления механических свойств до необходимого уровня. Время с момента окончания сварки до проведения термообработки должно быть регламентировано.

Рис. 1.12,о. Номограмма для определения скорости охлаждения околошовной зоны при сварке первого слоя стыкового шва при Тт-Т§ = 200°С

Рис. 1.12,6. Номограмма для определения скорости охлаждения околошовной зоны при сварке первого слоя стыкового шва при Тт-Т0 = 300°С

Рис. 1.12,в. Номограмма для определения скорости охлаждения околошовной зоны при сварке первого слоя стыкового шва при Тт-Т0 = 400°С

Рис. 1.12,г. Номограмма для определения скорости охлаждения околошовной зоны при сварке первого слоя стыкового шва при Тт-Т0 = 500°С

Рис. 1.12,о. Номограмма для определения скорости охлаждения околошовной зоны при сварке первого слоя стыкового шва при Тт-Тй = 600°С

Рис. 1.12,a. Номограмма для определения скорости охлаждения околошовной зоны при сварке первого слоя стыкового шва при Тт-Т0 - 200°С

Рис. 1.12,6. Номограмма для определения скорости охлаждения околошовной зоны при сварке первого слоя стыкового шва при Тт—Т$ = 300°С