Охлаждения определяют

Устойчивость системы транспирационного охлаждения определяется типом пересечения гидродинамической характеристики пористой стенки (кривые 1—3) и прокачивающей характеристики. При постоянном перепаде давлений на стенке (прокачивающая характеристика — горизонтальная прямая d(p0 -pi)/dGext = 0) система транспирационного охлаждения согласно условию (3.68) устойчива, если рабочая точка находится на правой, возрастающей ветви характеристик 1-3 (см. рис. 3.17). Уменьшение перепада давлений ниже предельного значения, соответствующего, например, точке а, приводит к разрушению пористой стенки.

Устойчивость системы транспирационного охлаждения определяется согласно условию (3.72) типом пересечения тепловых характеристик 1—3 (см. рис. 3,18) и кривых, изображающих зависимость подводимого внешнего теплового потока от температуры поверхности стенки. Если внешняя тепловая нагрузка не зависит или почти не зависит от температуры поверхности dq/d(T" - r0)ext = 0 (почти горизонтальная прямая, лучистый обогрев), то система устойчива, когда рабочая точка находится на левом, возрастающем участке кривых 1—3. Точка b определяет соответствующие предельные параметры для устойчивого режима. Система охлаждения может быть устойчива и в рабочей точке d на уменьшающемся участке характеристики 1. Но для этого внешняя характеристика се должна уменьшаться (например, при конвективном обогреве пористой стенки высокотемпературным потоком газа с постоянной температурой t^, причем ее наклон в точке d по абсолютной величине должен быть больше наклона характеристики 1. В этом случае достигаются более высокие значения температуры внешней поверхности стенки.

Содержание бейнита Б при заданной скорости охлаждения определяется как дополнение к количеству мартенсита до 95% или ферритоперлитной смеси до 100%.

Абсолютная погрешность определения темпа охлаждения определяется классом точности графопостроителя и погрешностью градуировки термопары ТХА. Погрешности Ар и Ас определяются погрешностью табличных данных.

При 5ii>0,5 изделия будут термически массивными и температура поверхности тела будет отличаться от температуры его середины на величину А/. При значениях 0,1 ^Вг'^: 100 интенсивность нагрева (охлаждения) определяется не только внутренним, но и внешним термическим сопротивлением.

Bi стремится к бесконечности, то температура поверхности пластины сразу становится равной температуре окружающей среды, в которую помещена пластина. Последнее видно из уравнения (3-29) : при Bi — »-оо ^o=l/Bi=0. Это означает, что точка пересечения касательных к температурным кривым находится на поверхности пластины. Из Bi= = (бД)/(1/а) следует: Bi — ->оо при заданных физических параметрах и толщине пластины тогда, -когда а — >-оо, т. е. когда имеет место очень •большая интенсивность отвода теплоты от поверхности. В этих случаях процесс охлаждения определяется физическими свойствами и размера-

В этом случае процесс охлаждения определяется физическими свойствами тела и его геометрическими размерами. При этом уравнение ,(3-53) принимает вид:

Поверхность охлаждения маслоохладителя определяется по внутреннему или наружному диаметру трубки в зависимости от того, какой из частных коэфициентов теплопередачи получается наименьшим. При «Л < <х8 поверхность охлаждения определяется по наружному диаметру трубки dH, а при ад < а. м — по внутреннему диаметру трубки dg.

Техническое совершенство аварийного охлаждения определяется процессами теплоотвода на стадии подачи воды в каналы активной зоны. До настоящего времени нет общепринятых подходов к расчету теплоотдачи в подобных условиях, что объясняется сложным характером протекающих при этом тешюгидрав-лических процессов.

Промежуточная стадия графитизации (tn) заключается в охлаждении от температуры первой стадии до температуры ниже критической (730—720° С). Охлаждение следует вести со скоростью, исключающей выделение вторичного цементита, т. е. обеспечивающей кристаллизацию по стабильной системе. Допустимая скорость охлаждения сравнительно весьма велика и достигает 280° С в час. Практически скорость охлаждения определяется характером печи, методом отжига и степенью использования рабочего объёма печи. При отжиге в печах механизированных и электрических промежуточная стадия может осуществляться охлаждением на воздухе. Время промежуточной стадии — от 0,5 до 12 час.

Расчётный теплосъём и циркуляция воды и воздуха. Теплосъём Q0, который должна обеспечить система охлаждения, определяется для режима максимальной мощности двигателя N^ в л. с. из выражения

цессе охлаждения определяют по дилатометрическому (по изменению размеров) или магнитному (аустенит не магнитен, продукты превращения магнитны) эффекту температуру начала и конца превращений. Затем на диаграмме температура — время наносят экспериментальные кривые охлаждения с точками начала и конца превращения и интервалы одинаковых превращений объединяют в одну область (рис. 199).

it e м t> H т а_ц и и образен доэвтектоидной стали насыщают углеродом при 930 °С в течение 8 ч. При этом содержание углерода в аусте-ните, находящемся в поверхностной зоне, достигает заэвтектоидной концентрации. При последующем медленном охлаждении по границам зерна аустенита выделяется вторичный цементит, образующий сплошную сетку, по которой после охлаждения определяют величину бывшего зерна аустенита (рис. 98, а).

При сварке по плоскому слою скорость охлаждения также целесообразно определять для точек на оси шва, т. е. для у = 0, z=0. Скорость охлаждения определяют при помощи номограммы (рис. 7.7). Вначале необходимо определить критерий

Толщина листа 6=24 мм не соответствует значениям, для которых скорость охлаждения определяют по уравнениям (7.18) и (7.19). Поэтому будем определять скорость охлаждения по номограмме, приведенной на рис. 7.7.

охватываемой. Конусы обеих деталей до сборки измеряют и на основе полученных данных наносят на валу риску, отмечающую положение ступицы, при котором в соединении будет необходимый натяг. Температуры нагрева или охлаждения определяют по формулам, приведенным на стр. 227.

Исследования обычно проводят на образцах простой формы. Темп охлаждения определяют по показаниям дифференциальной термопары, спаи которой монтируются в центральной зоне образца и в среде с интенсивной теплоотдачей. Коэффициент температуропроводности вычисляют по формуле (5-28).

Выявление и определение величины зерна. Величина зерна определяется различными методами (ГОСТ 5639—65): цементацией, окислением по ферритной или цементитной сетке и травлением границ зерен. По методу цементации образец доэвтектоидной стали насыщают углеродом при 930 °С в течение 8 ч (см. рис. 107). При этом содержание углерода в аустените, находящемся в поверхностной зоне, достигает заэвтектоидной концентрации. При последующем медленном охлаждении по границам зерна аустенита выделяется вторичный цементит, образующий сплошную сетку, по которой после охлаждения определяют величину бывшего зерна аустенита (рис. 110, а).

При проектировании вибровозбудителя по заданной амплитуде ускорений могут быть предварительно определены его основные параметры. Допустимая магнитная индукция В в рабочем зазоре выбирается в зависимости от материала магнито-провода f4]. Материал подвижной обмотки и условия ее охлаждения определяют допустимые амплитуды тока /.

Критериями при определении диапазона режимов сварки и температур предварительного подогрева служат допустимые максимальная и минимальная скорости охлаждения металла околошовной зоны. Максимально допустимые скорости охлаждения сталей принимаются таким образом, чтобы предотвратить образование холодных трещин в металле околошовной зоны. Величину этой скорости охлаждения определяют экспериментальным путем по результатам испытаний технологических проб или же расчетным путем.

Для деталей сложного сечения скорости охлаждения определяют следующим образом: берут сталь с небольшой прокаливаемостью, например марки 40, чтобы получить отчетливую картину изменения твердости по сечению детали, затем из этой стали изготовляют опытный экземпляр детали и стандартный образец для торцовой закалки.

цессе охлаждения определяют по дилатометрическому ^ио изменению размеров) или магнитному (аустенит не магнитен, продукты превращения магнитны) эффекту температуру начала и конца превращений. Затем на диаграмме температура — время наносят экспериментальные кривые охлаждения с точками начала и конца превращения и интервалы одинаковых превращений объединяют в одну область (рис. 199).