Охлаждения теплоносителя

лого охлаждения (температура подстуживания в зависимости от сочетания марок сталей должна составлять 150—200° С).

При очень большой скорости охлаждения температура начала распада oc-твердого раствора будет соответствовать кривой d/.2 на рис. 66, б. Это означает, что твердый раствор а будет переохлажден без его распада до низких температур. Такой а-твердый раствор будет пересыщен компонентом В, и состав его будет соответствовать точке /2.

При незначительной скорости охлаждения температура превращения аустенита составляет около 700° С; продуктом превращения является перлит грубого строения, обладающий небольшой твердостью. При большей скорости охлаждения температура превращения около 650—600° С, структура перлита становится более тонкой (образуется сорбит) и твердость возрастает. При дальнейшем ускорении охлаждения температуры превращения все более снижаются и в интервале 600—500° С образуется тростит, обладающий высокой твердостью. При скорости охлаждения vmnl (см. рис. 8.11), кроме Л/, имеется точка А" (Мн), являющаяся началом мартенситного превращения. Эти критические точки существуют лишь до момента достижения скорости охлаждения Рохл2. В интервале скоростей охлаждения от У0хл1 Д° Уохл2 наблюдается тростит+мартенсит (троститно-мартен-ситная структура). С последующим увеличением скорости охлаждения точка А/ исчезает. Выше скорости Рохл2 аустенит распадается только на мартенсит.

На результат отжига и нормализации оказывают влияние температура и скорость нагрева, время выдержки и скорость охлаждения.

Пусть диаметр цилиндра D = 100 мм, осл = 23 • 10 ~6 1/°С (алюминиевый сплав), температура стенок цилиндра гц = 80°С (двигатель водяного охлаждения), температура верхнего пояса поршня 300°С, нижнего 150°С.

Температура подшипника при отсутствии искусственного охлаждения

Скорость охлаждения первого слоя уменьшается с увеличением сечения слоя, т. е. с увеличением погонной энергии, температуры подогрева Тн и с уменьшением толщины материала б. Наиболее сильно влияет на скорость охлаждения температура подогрева 7„.

Цилиндр радиусом г0 отдает тепло окружающей среде через свою боковую -поверхность; коэффициент теплоотдачи а во всех точках поверхности одинаков и остается постоянным на протяжении всего периода охлаждения. Температура среды ^ж постоянна. В начальный момент времени при т=0 температура является некоторой функцией t(r, 0)—f(r), Отсчет температуры цилиндра будем вести, как и в § 3-3, от температуры среды, т. е. t — tK—$- При этих условиях уравнение теплопроводности принимает вид: .

Рассмотрим процесс охлаждения (или нагревания) твердого тела, когда условия охлаждения — температура окружающей среды tm и коэффициент теплоотдачи а — во времени остаются постоянными и внутренние источники тепла в теле отсутствуют. В отношении начального распределения температур в теле не будем делать никаких ограничений, за исключением того, что примем условие: разность между температурой в любой точке и температурой окружающей среды в начальный момент имеет один и тот же знак. При этих условиях нестационарный процесс охлаждения (нагревания) тела может быть разделен на две стадии: начальную стадию и стадию регулярного режима. }

Таким образом, в регенеративных аппаратах горячий и холодный теплоносители протекают в одном и том же канале и попеременно омывают одну и ту же поверхность нагрева. В регенеративных аппаратах процесс теплопередачи нестационарен. По мере нагревания и охлаждения температура стенки меняется. О характере ее изменения за период охлаждения дают представление кривые на рис. 8-7. На рис. 8-8 приведены кривые изменений температуры

Рассмотрим процесс охлаждения (или нагревания) твердого тела, когда условия охлаждения, температура окружающей среды tx и коэффициент теплоотдачи а, во времени остаются постоянными и внутренние источники теплоты в теле отсутствуют. В отношении начального распределения температур в теле не будем делать никаких ограничений, за исключением того, что примем условие: разность межДу температурой в любой точке и температурой окружающей среды в начальный момент имеет один и тот же знак. При этих условиях нестационарный процесс охлаждения (нагревания)

Вычислить потерю напора по длине трубы, если в качестве теплоносителя применены: а) вода и б) трансформаторное масло. Расчет произвести для случая охлаждения теплоносителя при температуре стенки трубы ^С = 20°С и для случая нагревания при tc = = 80° С.

Контур участков циркуляции охладителя имеет также другие гидравлические сопротивления (например, участков для охлаждения теплоносителя) , обычно превышающие сопротивление нагреваемого отрезка гладкого канала. Влияние дополнительных сопротивлений на гидравлические потери и затраты мощности на прокачку охладителя в сравниваемых вариантах отличаются коренным образом, так как расход охладителя, прокачиваемого через канал с пористой вставкой, значительно меньше. Рассмотрим, например, случай, когда дополнительное гидравлическое сопротивление контура невелико и равно сопротивлению исследованного гладкого канала (без пористой вставки), В этом случае мощ-

евик), предназначенный для охлаждения теплоносителя. В реальных условиях параметры потока жидкости (скорость ш и дав-леяие р) имеют периодические составляющие, что приводит к появлению опасных параметрических колебаний. Поэтому необходимо рассчитать такие режимы работы, при которых неустойчивых параметрических колебаний возникать не будет.

пластмасс на теплостойкость модели ПТБ-1-ПЖ (рис. 9). Термокамера состоит из каркаса 7, в котором располагается ванна 6 с жидким теплоносителем. Уровень теплоносителя составляет 155 мм. Пространство между каркасом и ванной заполнено изоляцией 5 (каолиновая вата). Нагрев теплоносителя осуществляется двумя трубчатыми электронагревателями 4, перемешивание — вентилятором 3, приводимым в движение электродвигателем /. Для охлаждения теплоносителя после испытаний смонтирован охладитель 8. Для охлаждения используют водопроводную воду. Регулирование и контроль температуры

/ — гидроаккумуляторы; 2 — парогенераторы; 3 — главные циркуляционные насосы; 4 — линия подвода азота; 5 — линия отвода азота; 6—• линии заполнения и опорожнения гидроаккумуляторов; 7 — пол герметичной части здания реактора; 8 — баки аварийного запаса раствора борной кислоты; S — промежуточный контур охлаждения; 10 — линия охлаждающей технической воды; //, 14, 16 — насосы аварийного охлаждения низкого давления; 12, 13, 15 — насосы аварийного охлаждения высокого давления; 17 — теплообменники охлаждения теплоносителя

В упомянутой выше работе [23] проточный пробоотборник вместимостью (1047 ±5) мл, оборудованный автономной системой охлаждения, подключался к контуру. После стабилизации параметров теплоносителя в контуре пробоотборник отключался от контура. В процессе охлаждения теплоносителя газ из теплоносителя выделялся в свободное состояние. По объему газа и изменению его параметров с учетом поправки на остаточную концентрацию определялась концентрация газа в теплоносителе мл Nj/кг Н20 при исходных параметрах:

Неудачным следует признать термин "предельной" концентрации, поскольку, как будет показано ниже, указанным способом определяется не предельная концентрация растворимости газа при данных параметрах в первом контуре, а такая, которая устанавилась в контуре на момент проведения эксперимента. Сама концентрация зависит прежде всего от парциального давления газа в КО над поверхностью газ — жидкость, а также от условий и времени работы контура до начала эксперимента. Вряд ли удачным является и термин "метод фазовых превращений", так как переход газа из растворенного в свободное состояние не является процессом фазового превращения. По мнению авторов работы [23], "в основу метода положено явление скачкообразного изменения давления и температуры раствора в замкнутом объеме в момент фазового перехода раствора из недосыщенного состояния в состояние предельного насыщения и перенасыщения". Такое описание процесса, происходящего в пробоотборнике при газовыделении, является принципиально неверным и противоречит собственным результатам авторов метода. На рис. 4.1, заимствованном из [23], приведено изменение температуры и давления в пробоотборнике во времени в процессе охлаждения теплоносителя в пробоотборнике. Как видно из рисунка, ни давле-

По своей схеме системы охлаждения могут быть разомкнутыми или замкнутыми. В разомкнутых системах охлаждения теплоноситель (парогазовая смесь или вода (пар)) после выполнения своей функции — отбора тепла от нагретых элементов — выпускается непосредственно в проточную часть турбины и в конце цикла охлаждается в холодильнике-конденсаторе; в замкнутых же системах охлаждения охладитель циркулирует в собственном замкнутом контуре, в котором имеется теплообменник (радиаторного типа) для охлаждения теплоносителя.

Формула (4-8) применима как для нагревания, так и для охлаждения теплоносителя при значениях Ке =

в которых / — длина трубы, м, а безразмерная температура 9 для случая охлаждения теплоносителя

Установка представляет собой шкаф, разделенный на два отсека. В одном отсеке размещается электрооборудование. Приборы, регулирующие процесс нагрева и охлаждения теплоносителя, вынесены на панель. На этой панели размещены также сигнальные лампочки и переключатели. В другом отсеке, разделенном на две части, установлено шесть термостатов по три в каждой части. Термостаты связаны с каналами охлаждения — нагрева формы гибкими соединительными рукавами, снабженными быстроразъемными соединениями. Термостаты оснащены термометрами. Вся установка может перемещаться по цеху на колесах.