Оказывается различной

Ответ на этот вопрос для разных указанных выше типов сил оказывается различным. Прежде всего величина и направление упругих сил, возникающих в результате деформации тела, зависят только от характера деформации тела, со стороны которого сила действует 1), но не зависят от свойств и состояния того тела, на которое эта сила действует. В случае сил трения дело обстоит сложнее: эти силы, вообще говоря, зависят не только от состояния поверхности

В данной точке земного шара все свободно падающие тела обладают одним и тем же ускорением. В различных же точках ускорение свободно падающего тела оказывается различным. Прежде всего ускорение зависит от высоты тела над землей — оно обратно пропорционально квадрату расстояния от тела до центра земного шара, т. е. убывает с высотой в отношении

и в первом приближении эффект Допплера в обоих случаях (движения источника и движения приемника) оказывается одинаковым. Однако если не ограничиваться первым приближением, то эффект Допплера в случаях движения источника к приемнику и приемника к источнику оказывается различным 1).

Переупорядочение связано со свойством, носящим название эпистасис. Эпистасис имеет место, если характер влияния на функцию полезности некоторого параметра оказывается различным при разных значениях некоторых других генов (аллелей). Простейший пример эпистасиса - влияние булевых аргументов А к В на. функцию F(A, В) «отрицание равнозначности». Если целью является получение истинного значения функции F(A, В), то при А = true аргумент В должен принимать значение false, если же А = false, то В, наоборот, должно иметь значение true.

На рис. 74 показан кривошипно-коромысловый шарнирный че-тырехзвенник ABCD в двух крайних положениях коромысла. Эти положения получаются при условии, что отрезки, изображающие кривошип АВ и шатун ВС, располагаются на одной прямой линии. Положение А В" С" называется внешним, а положение А В'С' — внутренним. Коромысло CD при переходе из одного крайнего положения в другое поворачивается на один и тот же угол размаха ^тах, а кривошип АВ — на разные углы фр (рабочий ход) и фх (холостой ход). Поэтому при постоянной скорости вращения кривошипа время перехода коромысла из одного крайнего положения в другое оказывается различным. Соответственно различной оказывается и средняя угловая скорость коромысла. Отношение средних скоростей выходного звена за время его движения в прямом и обратном

поворачивается на один и тот же угол размаха г)тах, а кривошип АВ на разные углы срр (рабочий ход) и срх (холостой ход) *). Поэтому при постоянной скорости вращения кривошипа время перехода коромысла из одного крайнего положения в другое оказывается различным в зависимости от направления движения. Соответственно различной оказывается и средняя угловая скорость коромысла. Отношение средних скоростей выходного звена за время его движения в прямом и обратном па-правлениях называют коэффициентом изменения средней скорости выходного звена. В данном примере этот коэффициент может быгь выражен через углы фр и срх:

Рассматривая, однако, структурные изменения при ТМО, необходимо отметить, что в результате такой обработки, в отличие от МТО, наиболее существенно изменяется энергетический параметр п, характеризующий среднюю энергию, поглощаемую каждым единичным объемом при нагружении. Резкое повышение статической прочности, вызванное возрастанием параметра п, вследствие роста интенсивности поглощения энергии сопровождается в то же время сильным увеличением степени искаженности решетки материала в упрочненном состоянии. Это усиливает метастабильность получаемого структурного состояния, вследствие чего эффект упрочнения оказывается неустойчивым при повышенных температурах и больших сроках службы стали. Поэтому ТМО целесообразно применять главным образом для повышения статической прочности при кратковременных нагрузках. Таким образом, относительное влияние каждого из энергетических параметров п и Vs на получаемое в результате термомеханического воздействия упрочненное состояние металла оказывается различным, и это различие предопределяет поведение материала при дальнейшей службе. Структурно-энергетический подход позволяет (с помощью указанных параметров) дифференцированно оценивать факторы упрочнения с учетом конкретных условий эксплуатации металла.

Следует отметить также, что влияние w0 на а усиливается по мере увеличения концентрации растворов и оказывается различным для разных растворов. Так, меньше всего w0 влияет на а при кипении воды, затем следуют растворы КВг, NaCl, наконец, LiCl.

Значительное влияние на интенсивность теплоотдачи может оказывать зависимость физических свойств жидкости (в первую очередь вязкости) от температуры. Изменение температуры по сечению трубы приводит к изменению вязкости, причем чем больше перепады температур, тем сильнее меняются вязкость и другие физические параметры (теплопроводность, теплоемкость) по сечению трубы. Изменение вязкости приводит к изменению профиля поля скорости, что в свою очередь отражается на интенсивности теплообмена. В зависимости от направления теплового потока изменение профиля скорости оказывается различным (рис. 3-18). При охлаждении жидкости ее температура у стенки ниже, а вязкость выше, чем в ядре потока. Поэтому по сравнению с изотермическим течением (/) в этих условиях скорость движения жидкости у стенки ниже, а в ядре потока выше (2). При нагревании жидкости, наоборот, скорость течения жидкости у стенки выше, а в ядре потока ниже (5). На практике обычно скорость и температура на входе в трубу имеют профили, близкие к равномерным. Для этих условий расчет среднего коэффициента теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в трубах при l/d>\Q и может проводиться по формуле

кой фаз внутри канала) также имеет важное значение для развития процесса кипения и возникновения кризиса кипения. На рис. 4-4 показаны характерные режимы течения пароводяной смеси в трубах. В зависимости -от содержания пара, скорости движения смеси, диаметра трубы и ее расположения в пространстве характер движения оказывается различным: в виде однородной эмульсии (рис. 4-4,а), в виде двух самостоятельных потоков воды и пара (рис. 4-4,6, д). В одних случаях при этом вода движется по периферии у стенки в форме пленки, а пар в центральной части трубы (рис. 4-4,6), в других получается раздельное движение — жидкость в одной, а пар в другой части трубы (рис. 4-4,д). Пузырьковый режим течения смеси (рис. 4-4, в, г) различен при вертикальном и горизонтальном положениях трубы.

ческие параметры (теплопроводность, теплоемкость) по сечению трубы. Изменение вязкости приводит к изменению профиля поля скорости, что в свою очередь отражается на интенсивности теплообмена. В зависимости от направления теплового потока изменение профиля скорости оказывается различным (рис. 3-18). При охлаждении жидкости ее температура у стенки ниже, а вязкость выше, чем в ядре потока. Поэтому по сравнению с изотермическим течением (1) в этих условиях скорость движения жидкости

Г. Копирующие манипуляторы состоят из двух механизмов — управляющего и исполнительного. Анализ работы таких манипуляторов связан с исследованием обоих этих механизмов. В тех случаях, когда последние соединены друг с другом посредством кинематической связи, их движения полностью совпадают. В манипуляторах с магнитными муфтами или со следящими приводами исполнительный механизм воспроизводит движения управляющего механизма лишь приближенно. В подобных системах постановка задач кинематического анализа управляющего и исполнительного механизмов оказывается различной. В первом по заданному пространственному движению захвата определяются движения звеньев кинематической цепи. Во втором по относительным движениям звеньев находится движение захвата в си-счеме с несколькими степеням;! свободы.

Итак, в разных инерциальных системах отсчета длина одного и того же стержня оказывается различной. Иными словами, длина — понятие относительное, имеющее смысл только по отношению той или иной системы отсчета. Утверждение, что длина тела столько-то метров, не имеет смысла, пока не указано, к какой именно системе отсчета отнесена эта величина.

Таким образом, связь между силой и ускорением в обоих рассматриваемых случаях оказывается различной. (Конечно, при и <^ с эти различия исчезают, так как оба случая охватываются одним уравнением (3.23).)

В заключение сделаем одно замечание, касающееся общего случая движений со скоростями v, сравнимыми с с, когда эти движения происходят как с нормальным, так и с тангенциальным ускорениями. Мы исключили этот случай из рассмотрения вследствие его сложности. Чем объясняется сложность этого общего случая, видно из сопоставления двух рассмотренных частных случаев только нормального и только тангенциального ускорений. Вследствие того, что связь между ускорением и силой в этих двух случаях оказывается различной, как это видно из сопоставления выражений (3.31) и (3.32), отношение /„//, оказывается не равным отношению FnIFt. Значит, в этом общем случае направление ускорения не совпадает с направлением силы. Иными словами, хотя векторное уравнение (3.21) и справедливо в общем случае, но определяемый из этого уравнения вектор полного ускорения в общем случае не совпадает по направлению с вектором силы.

По причинам, которые были указаны в § 40, в разных точках океана сила тяготения Земли, действующая на данную массу воды т, оказывается различной. Но эти небольшие по величине различия в силах

Амплитуды этих гармоник зависят (как уже указывалось в § 142) от формы колебаний, которая, как мы только что убедились, с одной стороны, для деформаций и скоростей, а с другой стороны, для разных сечений стержня оказывается различной. Вследствие этого амплитуды гармоник изменяются вдоль стержня, причем для скоростей и деформаций и для разных номеров гармоник изменяются по-разному. Однако для рассматриваемого случая однородного стержня и других подоб-

Если бы все эти гармонические волны распространялись с одинаковой скоростью независимо от длины волны, т. е. отсутствовала дисперсия (положим, что отсутствует и поглощение), то соотношения между амплитудами и фазами различных гармонических волн спектра не изменялись бы при распространении волн. А это значит, что исходная негармоническая волна не изменяла бы своей формы. Но при наличии дисперсии скорость составляющих гармонических волн разной длины оказывается различной, и вследствие этого соотношения между фазами разных гармонических составляющих изменяются по

1°. Копирующие манипуляторы состоят из двух механизмов — управляющего и исполнительного. Анализ работы таких манипуляторов связан с исследованием обоих этих механизмов. В тех случаях, когда последние соединены друг с другом посредством кинематической связи, их движения полностью совпадают. В манипуляторах с магнитными муфтами или со следящими приводами исполнительный механизм воспроизводит движения управляющего механизма лишь приближенно. В подобных системах постановка задач кинематического анализа управляющего и исполнительного механизмов оказывается различной. В первом по заданному пространственному движению захвата определяются движения звеньев кинематической цепи. Во втором по относительным движениям звеньев находится движение захвата в системе с несколькими степенями свободы.

Труба или канал1 представляет собой ограниченную систему, в которой при движении кипящей жидкости происходит непрерывное изменение соотношения между паровой и жидкой фазами и соответствующее изменение гидродинамической структуры, а следовательно, теплоотдачи по длине и поперечному сечению канала. В соответствии с этим в трубах наблюдаются эмульсионный, пробковый, стержневой и другие режимы кипения [Л. 6-1]. Интенсивность теплоотдачи для этих режимов оказывается различной.

Ресурс работы детали, подвергающейся действию термоциклического нагружения, может быть определен как числом циклов, так и временем до разрушения в часах. В последнем случае длительность работы деталей определяется как произведение ТцЛ^р (где тц — длительность одного цикла; Nv — число циклов до разрушения). При этом оказывается, что зависимости тц— Л^р и тц— R (здесь /?=тцЛ^р) имеют различный характер. Зависимость тц — Nf для различных значений показателя р в уравнении (3.11) выражается в том, что изменяется угол наклона: с увеличением р угол наклона к оси jVp уменьшается (см. рис. 42,а). Можно выделить три характерные области значений показателя р: р>\; р=\; 0<р<1. Этим значениям соответствуют, например, кривые на рис. 42,6 для сплава ХН77ТЮР (р = = 1,15), нимоника 90 (/7 = 0,85), стали 37Х12Н8Г8МБФ (р= = 0,29). Однако во. всех случаях с увеличением длительности циклов значение Np уменьшается, хотя и с разной интенсивностью. Если же рассмотреть зависимость тц — i/?, т. е. долговечность в часах, от длительности цикла, то для указанных трех областей изменения р она оказывается различной (рис. 43,а),

При фрезеровании цилиндрических деталей из титанового сплава ВТЗ-1, выполняемом при подаче 0,2 мм/об и глубине 0,5 мм, сжимающие напряжения меняют знак, т. е. переходят в растягивающие, только при достижении скорости резания 40 м/мин. При меньших же скоростях, когда нагрев сплава меньше, величина остаточных напряжений сжатия может достигать 40 кгс/мма. На величину и степень наклепа влияет и такой фактор, как износ инструмента. Для сплава ХН70ВМТЮ увеличение износа резца в 8 раз повышает глубину и степень наклепа в 1,5 и 1,4 раза. Износ резца по задней поверхности увеличивает трение и выделение тепла, в результате в поверхностном слое вместо сжимающих могут возникнуть растягивающие напряжения, переходящие в сжимающие на некоторой глубине. При этом для\разных материалов, видов и режимов обработки динамика формирования остаточных напряжений оказывается различной. Степень упрочняемости различных структурных составляющих жаропрочных сплавов не одинакова. Карбиды металлов и интерметаллические соединения, в частности, обладают значительно большей твердостью, чем твердые растворы, и низкой упрочняемостью.