|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Оказывается связаннойЕсли желательно, чтобы в обоих крайних положениях коромысла 3 углы давления были одинаковыми, то центр вращения кривошипа / следует искать на продолжении линии C2Ci> соединяющей концы коромысла в его крайних положениях. В этом случае минимальный угол передачи оказывается связанным с заданным углом Афз, определяющим заданный ход коромысла 3 (см. рис. 113): Скорость ползучести и длительная прочность. Результаты сравнительных исследований показывают, что эти свойства материала находятся во взаимнообратной зависимости, что согласуется с исходными представлениями о деформационном или псевдодеформационном контроле разрушения, находящими свое выражение в соотношениях типа (3). В то же время влияние окружающей среды само по себе оказывается связанным с наличием на поверхности металла оксидной пленки (окалины) с хорошей адгезией. Отметим, что отсутствие такой пленки может быть обусловлено проведением испытаний не только в вакууме, но и в агрессивных средах, активно разрушающих окалину. Кроме того, влияние внешней оксидной пленки становится менее существенным по мере уменьшения размера зерна или при возрастании роли какого-либо другого внутреннего фактора. Воздух из магистрали подается в отверстие / и в показанном па рисунке положении плунжера 6 поступает в отверстие 2, ведущее к исполнительному устройству. Отверстие 3 соединяется с внутренней полостью распределителя 4, связанной через отверстие 5 с выходом в атмосферу. После импульсного поступления сжатого воздуха в отверстие 7 поршень 8 перемещается вправо и переключает плунжер 6. При этом отверстие У оказывается связанным с отверстием /, а отверстие 2 с внутренней полостью 4 и далее с атмосферой. Для возвращения плунжера в первоначальное положение необходимо подать импульс сжатого воздуха в отверстие 9. Воздух подводится из магистрали к отверстию / и далее через проточку в плунжере 8 к сверление в корпусе поступает в полость 3 и, воздействуя па площадку 4, устанавливает плунжер 5 в положение, показанное на рис. а. Отверстия 6, являющие ся входом в распределитель, связаны с трехходовым клапаном. При нажатии на трехходовой клапан воздух подается через отверстия б и проходит через внутренние каналы в плунжере 5 и канал в корпусе 7 в правую полость управления распределителя. Эта полость связана с атмосферой через отверстие малого диаметра 9. и так как приход воздуха через отверстие 7 превышает расход через отверстие 9, то давление в правой полости управления повышается. Левая полость управления связана с атмосферой через отверстие малого диаметра, и поэтому под действием разности сил давления плунжер 8 перемещается влево. Отверстие 2 сообщается с отверстием 10, ведущим в атмосферу, и давление в полости 3 падает. Отверстие // оказывается связанным с отверстием /. и давление сжатого воздуха действует на площадку 13, стремясь переместить плунжер 5 вправо. Но в это время трехходовой клапан еще нажат и через отверстия в продолжает поступать сжатый воздух, а так как площадка 14 больше площадки 13, то плунжер 5 продолжает оставаться в положении, показанном на рисунке. После отпускания трехходового клапана отверстия 6 сообщаются с атмосферой, и под действием силы давления плунжер 5 перемещается вправо. При следующем нажатии на трехходовой клапан воздух из отверстий 6 поступает по каналам 15 и 16 в левую полость управления распределителя, и плунжер 8 переключается в положение, показанное на рис. а. После отпускания клапана под действием силы давления, действующей на площадку 4, плунжер 5 переключается в положение, показанное на рис. а, и т. д. Таким образом, плунжер 8 изменяет положение при поступлении на вход очередного импульса давления. На рис. б и в схематически показан принцип работы распределителя. При отсутствии одновременной подачи сжатого воздуха в каналы е и f, т. е. при сообщении обеих полостей управления распределителя с выходом в атмосферу, под действием пружины 7 происходит выдвижение двух штырей 5 (рис. о). Величина выдвижения штырей ограничивается двумя специальными гайками, и поэтому плунжер 6 устанавливается точно в центральное положение. В этом положении отверстие /, к которому подводится сжатый воздух из магистрали, перекрыто, а отверстия 2 и 3 соединены соответственно с отверстиями 4 и 5, ведущими в атмосферу. Так как полости исполнительного устройства соединяются с отверстиями 2 и 3, то в данном положении они сообщены с атмосферой. После поступления сжатого воздуха в канал е под действием давления сжатого воздуха плунжер 6 перемещается влево и сжатый воздух из отверстия / подается в отверстие 3, отверстие 2 по-прежнему остается связанным с атмосферой через отверстие 4. В случае подачи сжатого воздуха в канал / и прекращения подачи его в канал е плунжер 6 перемещается вправо и сжатый воздух из отверстия / подается в отверстие 2, а отверстие 3 оказывается связанным с атмосферой через отверстие 5. На рис. б, в и г схематически показан принцип работы распределителя. Воздух подается в отверстие / распределителя и при показанном на рисунке положении плунжера 6 проходит в отверстие 2, связанное с исполнительным устройством. Отверстие 3 соединяется с полостью 4, связанной с атмосферой. Одновременно воздух через отверстия 7 поступает к отверстиям 8 двух электромагнитных сервоклапанов 10 и 11. Если катушки сервоклапанов обесточены, то воздух через отверстия 8 поступает в полости 9 и через пазы в плунжере 15 и внутренние каналы — в полости 12 и 13 распределителя. Так как давление с обеих сторон плунжера 6 одинаково, то он остается в положении, показанном на рисунке. Если включить катушку 14 сервоклапана 11 (для упражнения он показан на рисунке в неразрезанном виде), то плунжер 15 втянется, перекроет отверстие 8 и откроет отверстие 16, связанное с атмосферой. Таким образом, полость 9 клапана 11, а следовательно, и полость 13 распределителя окажутся связанными с атмосферой. Давление в полости 12 сохраняется неизменным, и под действием его плунжер 6 перемещается вправо. Отверстие / оказывается связанным с отверстием 3, а отверстие 2—с полостью 5, соединенной с атмосферой. Для возвращения плунжера в исходное положение необходимо включить катушку клапана 10 при обесточенной катушке клапана 11. Кнопки 17 и 18 позволяют управлять распределителем вручную как при наладке, так и при неисправностях в электрической системе управления. Суммарное количество тепла Q2, подведенное к поверхности тела во время аэродинамического торможения, оказывается связанным с начальной кинетической энергией тела следующим соотношением: С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров 0, k, т, t экспериментальное обоснование функциональных зависимостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и наличия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести ат, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения GT при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение фй или логарифмическая деформация е^). По данным длительных статических испытаний определяется скорость ползучести de/dr, длительная прочность 0М и пластичность %-т для данной температуры t. и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном /с-полуцикле при этом используются ширина петли 6!fc) и односторонне накопленная пластическая деформация ер . При этом ширина петли 6(1с) определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле (k = 1) на безразмерную функцию чисел циклов F (k): Необходимо иметь в виду, что способы повышения стойкости хромомарганцевых и хромомарганцевоникелевых аустенитных сталей с N к МКК несколько иные, чем хромоникелевых сталей типа Х18Н10. Поскольку Ti химически более активен к N, чем к С, его введение в сталь в качестве стабилизирующего С элемента неприемлемо, так как азот оказывается связанным с Ti в нитрид TiN и утрачивает свою функцию как аустенитообразующий элемент. Различный характер структурной перекристаллизации часто объясняют изменением характера образования зародыша 7-фазы. Считается, что при медленном и очень быстром нагревах принцип кристаллогео-метрического соответствия соблюдается. При промежуточных же скоростях нагрева реализуется неориентированное зарождение 7-фазь1. Таким образом, ориентированное и неориентированное зарождение аусте-нита в работе [1] рассматривается как конкурирующие процессы, степень реализации которых обусловливается скоростью нагрева. Изменение характера зарождения аустенита объяснялось в рамках теории размерного соответствия Данкова. Согласно этим представлениям, если энергия деформации Е кристаллической решетки, вызванная возникновением кристаллика новой фазы с отличающимся удельным объемом, не превышает работы образования трехмерного зародыша А, этот зародыш оказывается связанным ориентационно и размерно с исходной фазой. Если же Е превышает А, протекает неориентированное фазовое превращение. Поскольку основным фактором, определяющим энергию деформации Е, является степень перенагрева, возрастающая с увеличением скорости нагрева, ускорение нагрева должно способствовать дезориентированному образованию зародышей. Различный характер структурной перекристаллизации часто объясняют изменением характера образования зародыша -у-фазы. Считается, что при медленном и очень быстром нагревах принцип кристаллогео-метрического соответствия соблюдается. При промежуточных же скоростях нагрева реализуется неориентированное зарождение 7-фазы. Таким образом, ориентированное и неориентированное зарождение аусте-нита в работе [ 1] рассматривается как конкурирующие процессы, степень реализации которых обусловливается скоростью нагрева. Изменение характера зарождения аустенита объяснялось в рамках теории размерного соответствия Данкова. Согласно этим представлениям, если энергия деформации Е кристаллической решетки, вызванная возникновением кристаллика новой фазы с отличающимся удельным объемом, не превышает работы образования трехмерного зародыша А, этот зародыш оказывается связанным ориентационно и размерно с исходной фазой. Если же Ё превышает А, протекает неориентированное фазовое превращение. Поскольку основным фактором, определяющим энергию деформации Е, является степень перенагрева, возрастающая с увеличением скорости нагрева, ускорение нагрева должно способствовать дезориентированному образованию зародышей. Величина Sc предполагается постоянной материала и может быть определена экспериментально при несимметричном, относительно линии трещины, нагружении. В частности, при деформации пластины с трещиной по тину I имеем Ки = О и S, оказывается связанной с вязкостью разрушения К,с соотношением Полное отверждение смолы на границе раздела является только одним из факторов, определяющих свойства композитов. Например, при аппретировании стеклянного наполнителя феиилсила-ном достигается полное отверждение полиэфирной смолы, но фенилсилан неэффективен как аппрет, поскольку не реагирует со смолой. Вторым фактором, определяющим свойства композитов, является взаимодействие силана со смолой, в результате чего смола наряду с силанолом присутствует на поверхности минерала. Модифицированная силанолом смола оказывается связанной с наполнителем гидролизуемыми связями, что придает материалу пластичность с сохранением его водостойкости. Фрактографическое исследование в сочетании с микроструктурным анализом и анализом трещин показало, что процесс развития макроскопических трещин в литейных никельхромовых высокожаропрочных сплавах МС6У, ВЖЛ12У при переменном нагружении по симметричному и ассиметричному циклам при температурах 850—950°С занимает значительную часть общей жизни испытываемого гладкого образца. На это указывает, в частности, то, что общая долговечность оказывается связанной с характеристиками процесса разрушения, проявляющимися в изломе: имеется связь между шириной усталостных полосок (ширина полосок измерялась с помощью оптического микроскопа при увеличениях 600—800) и долговечностью (рис. 127). Полученная зависимость может быть использована для приближенного, но тем не менее количественного определения времени Развитие трещин при длительном статическом нагружении в работах [59—61] описывается с использованием критериев линейной механики разрушения; при этом скорость распространения трещин оказывается связанной с коэффициентом интенсивности напряжений степенной функцией [59]. Увеличение скоростей развития трещин с накоплением времени объясняется снижением критических значений коэффициентов интенсивности напряжений, а также с активизацией процессов коррозионного повреждения металла в вершине трещины. Первая из них связывает большое количество кислорода. С точки зрения термодинамики она более вероятна при низких температурах и высоких парциальных давлениях кислорода. Именно через парциальное давление кислорода эта реакция оказывается связанной с диссоциацией паров стекла — двуокиси кремния. Интересно отметить, что степень диссоциации молекул стекла почти всегда на порядок выше, чем молекул СО2 (кривая 5 на рис. 9-9) : При повороте эксцентричного валика перемещается зажимной диск и, давя своим выступом на стенку паза линейки, прижимает ее к стенке выреза в корпусе. Таким образом, измерительная линейка оказывается связанной с зажимным диском, корпусом и крышкой. В последнее время получил распространение способ регулирования температуры пара промежуточного перегревателя, основанный на передаче части тепла от пара высокого давления к пару, поступающему на вторичный перегрев. Передача тепла происходит в специальных паропаровых и газопаропаровых теплообменниках, причем количество переданного тепла регулируется тем или иным способом. При этом тепловая работа обоих перегревателей оказывается связанной друг с другом. Ввиду передачи части тепла от первичного пара к пару вторичного перегрева поверхность первичного перегревателя должна быть несколько увеличена и тем больше, чем больше расчетный диапазон регулирования. Обычно какая-то доля передаваемого тепла не подлежит регулированию и сохраняется постоянной. Тогда соответственно поверхность промперегревателя несколько уменьшается. Другой метод возможного промышленного применения радиоактивных индикаторов состоит в непосредственном введении радиоактивного индикатора в анализируемую пробу. Применительно .к определению исправленного сульфатного остатка, являющегося одной из существенных характеристик чистоты пара, этот метод состоит в следующем (Л. С. Стерман, А. В. Сурнов). В определенный объем анализируемой пробы, содержащей различные катионы, добавляют известный объем серной кислоты (в соотношении 1 :3) с радиоактивной серой S35. Из пробы отбирают небольшое количество (0,5—1,0 мл) раствора и наносят на платиновую чашечку, а затем обрабатывают так же, как и при обычном определении сульфатного остатка. После прокаливания и остывания замеряется интенсивность осадка на чашечке. Так как при прокаливании сульфаты всех металлов, кроме Na, Ca и Mg, превращаются в окислы, то радиоактивная сера оказывается связанной только с указанными катионами и активность осадка будет пропорциональна исправленному сульфатному остатку. В обозначениях фиг. 148 выражение для. элементарной массы примет вид dtn=2-n-rT pi da. Примем, что проточная часть гидромуфты выполнена такой формы, что меридиональная скорость вдоль потока не меняется (такое выполнение гидромуфт, как известно, является обычным). Поэтому ширина канала Т на радиусе г оказывается связанной с шириной канала 7'2 на радиусе г2 таким соотношением: При пылеугольном сжигании более крупные кусочки колчедана автоматически отбираются и отбрасываются перед вводом топлива в мельницу (за счет разности в плотностях угля и колчедана). Когда сжигают на решетке колчедан, то часть его, менее проницаемая для воздуха, чем уголь, не выгорает и остается в шлаке. Значительная часть сульфатов также оказывается связанной в шлаке. Иногда пульсация оказывается связанной со слишком большим углом распиливания форсунки. Возможны пульсации горения (быстро чередующиеся усиления и ослабления), связанные с акустическими явлениями. Такие случаи бывают в основном при сжигании газа, но они не исключены и при сжигании мазута. Рекомендуем ознакомиться: Охлаждение производится Охлаждение заготовок Охлаждении превращается Охрупченном состоянии Образованию нерастворимых Охватывающих элементов Оказывается чрезмерно Оказывается достаточно Оказывается наибольшим Оказывается недостаточно Оказывается непригодным Оказывается незначительным Оказывается ограниченной Оказывается применение Оказывается совершенно |