Оказывается значительно

Из этого равенства вытекает: чем больше коэффициент &4> характеризующий демпмфирование, тем более устойчивой окажется система регулирования. При некоторых условиях, когда сопротивление демпфера оказывается значительным, можно получить так называемый апериодический процесс регулирования. В этом случае переходный процесс получается плавным, и угловая скорость со изменяется так, как показано на рис. 204, а. При меньших сопротивлениях демпфера, но таких, при которых указанное выше неравенство соблюдается, мы имеем затухающий колебательный процесс регулирования (рис. 204, б). Если это неравенство превращается в равенство, то наблюдается гармонический колебательный процесс с незатухающими колебаниями (рис.. 204, в). Расходящиеся колебания обнаруживаются при изменении знака рассматриваемого неравенства.

В ГПУ, выполненной по контактной схеме, определенное количество воды (рис. 4.27, д) или inapa (рис. 4.27, ё) вводится в тракт высокого давления. Для генерации пара в ГПУ по схеме рис. 4.27, е предусмотрен котел-утилизатор /5, в котором используется часть теплоты отработавшей в турбине парогазовой смеси. Ввод воды или пара увеличивает расход рабочего тела через парогазовую турбину по сравнению с расходом воздуха через компрессор, следовательно, возрастает раббта турбины. Поскольку затраты энергии на прокачивание воды малы, мощность установки повышается намного (на 100% и более). Недостатком ГПУ контактного типа является необходимость в системе химводоочистки подаваемой в турбину воды,которая теряется с отработавшими газами. Подвод дополнительного количества рабочего тела оказывается значительным: до 50-60% расхода воздуха через компрессор.

Когда унос капельной влаги с поверхности пленки оказывается значительным, сопротивление трения можно считать по формуле

Если расстояние между двумя контролируемыми плоскостями оказывается значительным и применение переключаемой передачи невозможно, то применяется передача с поворачиваемым рычагом

Приведенные уравнения состояния (3.44), (3.45), разумеется, не учитывают влияние скорости деформирования. Однако они могут быть распространены на многие практически важные случаи динамического нагружения, где это влияние оказывается значительным, если вместо статической кривой деформирования а,- = /(е,-, Т) использовать динамическую а,-=/(б,-, ё(, Т), полученную из опытов на простое растяжение при той же температуре. Такой подход был предложен в работах Кармана, Рахматул-лина, Тейлора и получил широкое распространение в динамике упруго-пластических сред [42, 43].

2. Если для взаимонезависимых размеров изделий способ формирования выборок не оказывает влияния на расчетные границы регулирования технологического процесса, то при существенной корреляционной связи размеров это влияние оказывается значительным.

Содержание кислорода можно понизить подачей водорода в питательную воду, но в этом случае количество восстановителя оказывается значительным.

Влияние вязкости несущей фазы, а также двухфазного пограничного слоя на границах канала можно оценить, сопоставляя результаты расчетов и опытов. Расхождение оказывается значительным, в особенности в концевых зонах, где двухфазный поток приобретает пространственную структуру под воздействием вторичных течений, возникающих у концов сопловой и рабочей решеток (или закручивающего аппарата). Значительное влияние дисперсности на характеристики закрученного потока также объясняет расхождение результатов расчета и опытов, так как реальная структура дискретной фазы всегда полидисперсная.

В рамках упрощенной модели осесимметричного течения могут быть определены сепарационные и расходные характеристики закрученного потока. Как уже отмечалось выше, сепарация жидкой фазы в таком потоке зависит в основном от размеров капель, угла закрутки и коэффициента скольжения. Степень влажности влияет на коэффициент сепарации значительно слабее; это влияние обусловлено изменением размеров скоростей капель под воздействием несущей фазы; увеличение уа приводит к уменьшению осевой и тангенциальной составляющих скоростей капель; при этом уменьшаются центробежные силы, действующие на капли, но возрастает время их пребывания в потоке. Первый фактор оказывается более существенным, и с ростом уа коэффициенты сепарации несколько-уменьшаются. Влияние угла закрутки при ai>30° оказывается значительным. Влияние степени влажности и при переменных углах закрутки остается достаточно слабым. При этих значениях ai возникают отрывные возвратные течения, способствующие пере-

Во всех указанных случаях обнаруживались значительные расслоения экспериментальных данных, показывающие, что вводимые параметры i не являются универсальными. В ряде работ приведены результаты специально поставленных опытов, из которых следует, что такие механические характеристики, как твердость, пределы прочности и текучести, относительное удлинение и ударная вязкость, не всегда однозначно связаны с эрозионной стойкостью, определяемой на экспериментальных стендах. В качестве примера на рис. 8.21, о приведены результаты экспериментального исследования эрозии образцов из стали 40 при переменной поверхностной твердости. Опыты проводились при постоянной скорости соударения.г» = 220 м/с капель Ьлаги диаметром dK~0,2-10-6 м. Как видно из графика, даже для одного металла при разной твердости поверхностного слоя разброс экспериментальных точек оказывается значительным при общей тенденции уменьшения эрозии с ростом твердости.

Естественно, при наличии микроэлементов, имеющих необходимую кривизну начальных участков вольт-амперных характеристик, их использование для моделирования утечек в щелевом зазоре желательно, однако, как показывает опыт расчетов и электрического моделирования, применение линейных резисторов вполне допустимо, так как поправка на нелинейность в условиях малых напряжений по сравнению с общим их уровнем в модели существенной роли не играет, а упрощение моделирующей установки с заменой нелинейных элементов линейными оказывается значительным.

Большое влияние на кислотостойкость эмали оказывает способ нанесения эмалевого слоя. Так, по исследованиям В. В. Вар-гина, кислотостойкость эмали, нанесенной мокрым способом в виде шликера, оказывается значительно ниже кислотостойкости той же эмали, нанесенной сухим пудровым способом. Это в значительной мере связано с введением в шликер глины, так как известно, что глина и каолин после их прокаливания при температуре 600—700° С легко разлагаются кислотами.

Диаграмма сжатия образца из хрупкого материала показана на рис. 93, б. Основными характеристиками хрупкого материала при сжатии является предел прочности, обозначаемый ов.с., и относительная остаточная деформация при разрушении eol.T. Предел прочности при сжатии хрупких материалов оказывается значительно выше, чем при растяжении, т. е, хрупкие материалы сопротивляются сжатию значительно лучше, чем растяжению.

Все сказанное выше о магнитном дутье относится в основном к дуге постоянного тока. При сварке дугой переменного тока в металле изделия создается система замкнутых вихревых токов. Вихревые токи создают собственную переменную магнитодвижущую силу, сдвинутую почти на 180° по фазе по отношению к сварочному току. Результирующий магнитный поток контура оказывается значительно меньшим, чем при постоянном токе.

Нетрудно убедиться, что сила нажатия Q значительно больше той силы, которая обеспечивает передачу вращающего момента, т. е. силы Р. Пусть, например, / = 0,2 и К = 1,2, тогда Q = 6Р. В то же время в других передачах сила давления оказывается значительно меньшей, скажем, в зубчатых передачах она лишь несколько больше окружного усилия Р.

В приведенных примерах анализ движения был одинаково прост .и нагляден как в неинерциальной системе координат, так и в инерциальной. Это объясняется тем, что примеры были выбраны именно такими с целью иллюстрации соотношения между инер-циальными и неинерциальными системами. Однако очень часто решение задачи в неинерциальной системе оказывается значительно более простым, чем в инерциальной. Например, анализ скатывания цилиндра с наклонной плоскости, которая находится в равноускоренном движении в произвольном направлении, значительно проще в неинерциальной системе координат, связанной с наклонной плоскостью, чем в инерциальной системе, в которой плоскость движется ускоренно.

В большинстве же случаев задача оказывается значительно сложнее. Существуют общие методы нахождения нормальных частот, на изложении ко-

рабочего участка (трубки). Таким образом, шар, предварительно нагретый в печи 2 до температуры 400...500°С, опускается в сосуд 4 и охлаждается в воде при пленочном режиме кипения. Однако точность определения коэффициента теплоотдачи в этом случае оказывается значительно ниже, чем в случае трубки, так как охлаждение шар.а происходит в нестационарном режиме при существенном изменении температурного фактора.

При решении будем пренебрегать величиной приведенной массы звеньев механизма, что практически очень часто допустимо, так как при малых б момент инерции маховика оказывается значительно больше момента инерции приведенной массы звеньев механизма.

Однако, как будет видно из дальнейшего, действительные двигатели не работают по циклу Карно, так как невозможно из конструктивных соображений осуществить в полной мере подвод и отвод тепла при / = const, и термический к. п. д. для действительно осуществляемых циклов значительно ниже. Кроме того, в реальных двигателях существует ряд потерь, происходящих как вследствие конструктивных особенностей машины, так и вследствие необратимости отдельных процессов цикла. Поэтому в действительности количество механической энергии, получаемой на валу двигателя, за счет каждой единицы тепла, получаемой из верхнего источника, оказывается значительно ниже, и для паровых установок оно в благоприятных условиях достигает ~ 40%, а для двигателей внутреннего сгорания ~ 42% от тепла, полученного рабочим телом в верхнем источнике.

Если л«мгдг = 20%, а Лгпту = 40%, то , ГКМГДУ = 52%. Однако при учете потерь в действительном цикле эффективный КПД установки оказывается значительно меньшим, что связано с потерей теплоты в большом диапазоне температур от выхода из регенератора и до температуры пара на входе в турбину. Одним из способов повышения КПД МГД-установки является применение в ней ГТУ вместо ПТУ.

Нужно отметить, что под Л/ц следует понимать некоторое среднее значение, подсчитанное по результатам испытания целой группы образцов, так как Л/ц для каждого образца получается не таким, как для остальных. Разность Л/цтах — Nnm\n характеризует рассеивание результатов испытаний в данной группе образцов. При испытаниях на усталость рассеивание оказывается значительно большим, чем при определении характеристик статической прочности (а.г, о„). Поэтому величины arff, o> в (6.50) и (6.51) следует понимать как некоторые статистические средние.