Оказывает шероховатость

В твердых телах для продольных и поперечных волн коэффициенты затухания различны. Большинство твердых тел состоит из большого числа зерен-кристаллитов, на границах которых происходит рассеяние ультразвуковых волн. Вследствие этого роль рассеяния оказывается значительной и часто превалирующей. Особенно велико рассеяние в материалах, состоящих из разнородных частиц (бетон, гранит, чугун).

Скорость коррозии стали в водном растворе хромата этилендиамина (Ы0~4 моль/л) оказалась довольно высокой и составляла 0,8 г/(м2-сут). При добавлении к хромату этилендиамина все возрастающих количеств фосфата этилендиамина скорость коррозии стали непрерывно' уменьшалась, и при концентрациях, равных Ы0~2—ЫО"1 моль/л, коррозия практически была подавлена. Следует отметить, что фосфат этилендиамина защитными свойствами не обладает. Более того, в тех концентрациях, при которых он совместно с хроматом этилендиамина защищает сталь от коррозии, коррозия оказывается значительной. Это позволяет сделать вывод о сильном синергетическом эффекте смеси.

К геометрическим параметрам следует отнести также влияние шероховатости поверхности на показания прибора. Погрешность от шероховатости поверхности покрытия на погрешность измерения оказывается значительной, особенно при малых толщинах покрытия (до 5 мкм). На показания прибора влияет также толщина подложки, когда она оказывается небольшой. Если же толщина подложки более 1—2мм [2, 3], то этот фактор не влияет на показания приборов. Физические свойства подложки и покрытия также оказывают значительное влияние при измерении толщины магнитных покрытий на ферромагнитной подложке. Сюда следует отнести влияние химического состава на магнитные свойства подложки, влияние всех видов термической обработки (закалка, отпуск, отжиг), а также влияние наклепа в поверхностном слое после некоторых видов механической обработки.

Таким образом, при невыполнении условия (11.4), выражающего отсутствие динамического заклинивания в механизме с жесткими звеньями, выражение для момента Mk, k+i имеет апериодический характер. В механизмах с высокой жесткостью звеньев интенсивность нарастания моментов Mk, k+i , Mk+i, k во времени оказывается значительной, что позволяет рассматривать этот режим как режим заклинивания. В отличие от механизма с жесткими звеньями, для которых при невыполнении условия (11.4) заклинивание происходит мгновенно в момент окончания тягового режима, в механизме с упругими звеньями заклинивание происходит за весьма малый (но конечный) промежуток времени. Указанное является причиной аварий ряда производственных механизмов [13; 18; 29]. Отметим, что предельный случай, когда

сообразно использовать линейные шаговые ЭГП, в которых , исполнительным механизмом служит гидроцилиндр, передающий усилие на элемент захвата робота. Существует несколько модификаций линейного шагового ЭГП. Движение от шагового электродвигателя может передаваться либо непосредственно на винт, либо на втулку. Недостатком пер» вого варианта является то, что при больших ходах масса винта, длина которого равна величине хода, оказывается значительной, а это ухудшает динамические качества привода. Уменьшить массу винта за счет уменьшения его диаметра не всегда можно ввиду трудностей обработки. Таким образом, второй вариант с точки зрения получения лучших динамических свойств более предпочтителен, так как имеет значительно меньшую массу подвижных элементов первого каскада усилителя.

Полученный таким образом угол выхода потока за последним рядом лопаток очень часто оказывается чрезмерно большим, вследствие чего выходная потеря энергии оказывается значительной и к. п. д. пониженным. Чтобы можно было уменьшить угол fig выхода пара из последнего ряда лопаток при заданном значении /2, следует увеличить скорость w2, а это может быть достигнуто путём введения небольшой степени реакции. При этом

При автоматизации растет доля отчислений на амортизацию основных средств, поэтому степень автоматизации должна быть обоснована технико-экономическими расчетами. Автоматизировать следует не всякие, тем более устаревшие по технологии, установки, а только современные, учитывающие возможности удобной и сравнительно простой автоматизации. Так как доля в себестоимости многих видов заводской продукции топливной составляющей оказывается значительной, то, решая задачи экономии топлива на каждом участке производства, на каждой установке, потребляющей тепло, мы тем самым работаем в направлении снижения себестоимости продукции, что имеет большое народнохозяйственное значение. Анализ работы установок обычно приводит к разработке мероприятий по интенсификации и улучшению качества тепловой обработки продукции.

Если неполнота сгорания сводится к появлению лишь небольшого количества СО (до 2%) в газах, а весь процесс направлен к максимальной полноте горения, то все расчеты могут вестись по формулам, приведенным выше для полного горения. Однако в практике часты случаи, когда неполнота сгорания оказывается значительной и учет ее при расчете состава и количества продуктов сгорания становится необходимым. Это имеет место при сгорании топлива в полугазовых топках, в верхней части пересыпных шахтных печей, в печах безокислительного нагрева металла, когда избыток воздуха снижают против теоретически необходимого, чтобы

Потери и углы выхода потока сверхзвуковых решеток зависят от формы профиля, параметра f, степени влажности уй, отношения плотностей фаз, чисел ;Re и MI. Однако сопоставление с дозвуковыми решетками позволяет заключить, что дополнительные потери от влажности в решетках с f> 1 несколько снижаются; влияние Rei, SK и р ослабевает. По-видимому, в таких решетках происходит интенсивное дробление капель и увеличение коэффициентов скольжения. Углы выхода потока в зависимости от уо и MI меняются также в меньшей степени, чем для дозвуковых решеток. Однако на нерасчетных режимах (Mt1, оказывается значительной. Опыты на влажном паре подтвердили известный вывод о том, что решетки с расширяющимися каналами более чувствительны к отклонению числа Mj от расчетного. Средние углы отклонения потока в косом срезе сопловых решеток с суживающимися (f=l) и расширяющимися (f>l) каналами подтверждают, что на влажном паре значения углов отклонения 8 более высокие, чем на перегретом, во всем диапазоне чисел MI.

Особо следует оговорить, что и в начальной части зоны / в области температур испарения около 35°С количество накипи отнюдь не равно нулю, хотя степень пересыщения здесь весьма мала. Объясняется это тем, что сравнивать интенсивность образования накипи можно лишь при одинаковых тепловых потоках, и если принять характеризующую поток разность температур греющего и вторичного пара равной 20° С (как в большинстве судовых испарителей), то температура пристенного слоя рассола будет примерно на 10 град больше температуры рассола, и поэтому степень его пересыщения оказывается значительной. Кроме того, для сохранения тепловых потоков при низких температурах рассола необходимо ввиду повышенной его вязкости иметь более высокий температурный напор (во всяком случае между стенкой и основной массой рассола), в связи с чем количество накипи на 1 т дистиллята в этих испарителях достигает 20 г при удельном паросъеме 100—120 кГ/м2. Лишь в утилизационных опреснителях с удельным паросъемом 40— 50 кГ/(м2-ч) вес накипи не превышает 20 г на 1т дистиллята, но при этом и температура греющей поверхности оказывается не более 45° С.

Метод линеаризации (гл. VII) может быть рекомендован при исследовании объектов сложной конструкции, в том случае когда саму модель целесообразно выполнять из электропроводной бумаги и когда протяженность границ с нелинейными граничными условиями оказывается значительной.

4. Влияние шероховатости поверхности. При небольших натягах и малых диаметрах большое влияние на величину посадочных напряжений pN оказывает шероховатость поверхности. Поэтому более точно действительная величина натяга по диаметру 2wsa определяется соотношением

В данной работе было обнаружено явление повышения контактного угла смачивания Sn и РЬ после затвердевания, что, возможно, связано с переходом припоя из жидкого в твердое состояние. Заметное влияние на кинетику смачивания и растекания припоев ПОС61, Sn и Pb по меди оказывает шероховатость поверхности. При грубой обработке наждачным полотном поверхности меди, скорость уменьшения фиксируемого контактного угла смачивания меньше, чем на поверхности, подвергнутой травлению, несколько меньше и контактный угол и площадь растекания. На грубо обработанной поверхности вдоль рисок происходит интенсивное растекание легкоплавкой эвтектики Sn—Pb—Zn—Си (блестящей каймы), что, вероятно, связано с капиллярным эффектом. Такое растекание уместно назвать капиллярным. Контактный наблюдаемый угол при капиллярном растекании ПОС61 по меди больше, чем при растекании этого припоя на относительно ровной (травленой) поверхности. Смачивание и растекание припоя ПОС61 по меди с флюсом Прима III происходит медленнее и с большим контактным углом по полированной поверхности, чем по травленой или грубо зачищенной.

Чтобы исключить явление интерференции при контроле иммерсионным способом, ультразвуковые колебания передают через слой, толщина которого больше, чем половина протяженности зондирующего импульса в контактирующей среде. Следует отметить, что наибольшее влияние на амплитуду сигнала оказывает шероховатость поверхности со стороны ввода ультразвука и значительно меньше с противоположной (донной) стороны. Экспериментальные данные подтверждают преимущество иммерсионного способа ввода УЗК. При прочих равных условиях контроля применение иммерсионного способа обеспечивает большую стабильность амплитуды сигнала, кроме того, при этом способе шероховатость поверхности оказывает меньшее влияние на длительность зондирующего импульса [57, 90].

Бесконтактный метод пневматических измерений имеет недостатки, которые необходимо учитывать при оценке возможных случаев его применения. На точность бесконтактных измерений существенное влияние оказывает шероховатость поверхности контролируемой детали, так как при различной шероховатости условия выхода воздуха в зазор между измерительным соплом и контролируемой поверхностью изменяются и соответственно меняются показания прибора. По рекомендации Бюро взаимозаменяемости не следует прибегать к бесконтактным пневматическим измерениям, если шероховатость поверхности детали ниже 7— 8-го классов чистоты по ГОСТу 2789—59.

Большое влияние на работоспособность глобоидной пары оказывает шероховатость и твердость рабочих поверхностей.

На характеристики плохообтекаемых тел большое влияние оказывает шероховатость. На рис. 1-28 приведены соответствующие графики, показывающие, что с ростом относительной шероховатости область кризиса сопротивления сокращается и смещается в зону меньших чисел Рейнольдса.

В третьей характерной области, которая имеет место при высоких скоростях течения жидкости (и больших значениях Re), определяющее влияние на сопротивление потоку оказывает шероховатость стенок.

В третьей характерной области, которая имеет место при высоких скоростях течения жидкости (и больших значениях Re), определяющее влияние на сопротивление потоку оказывает шероховатость стенок.

8. Существенное влияние на качество паяных соединений* оказывает шероховатость паяемой поверхности. Для очень той-кнх зазоров в процессе печной пайкя и при отличной смачиваемости паяемого металла жидким припоем степень шероховатости должна быть 1,6 мкм. При локальных способах нагрева очень-тонкие зазоры не имеют преимуществ и малоэкономичны. Наилучшей шероховатостью при пайке считают 1,6 — 25 мкм; такая-шероховатость не снижает капиллярного давления в зазоре. Шероховатость более 100 мкм не обеспечивает постоянного зазора. При шероховатости 25 — 100 мкм на растекание припоя влияет направление рисок: растекание ухудшается при расположении рисок перпендикулярно к направлению движения припоя и улучшается ,при расположении их в направлении движения припоя.

Важное значение для вынесли-вбеги деталей имеет шероховатость поверхности после механической обработки.-При этом следует учитывать, что наиболее неблагоприятная грубая поверхность понижает выносливость в том случае, когда риски от механической обработки направлены перпендикулярно потоку растягивающих напряжений. В особенности большое влияние оказывает шероховатость поверхности на выносливость сталей с уровнем прочности около 200 кгс/мм*. Практика показала, что наиболее рациональными требованиями к шероховатости поверхности дегал1ей из высокопрочных сталей следующие: Ra = 2,5-5-1,25 — для мест значительной концентрации напряжения, в том числе поверхности отверстий; i?z= 20-7-10 — для остальных мест действия растягивающих напряжений; Rz = 40^20 — для сжатых зон деталей и i?z = 80-5-20 — для участков деталей, работающих на сдвиг и продольную устойчивость. В первых двух случая» класс шероховатости может быть несколько понижен при совпадении направления рисок от механической обработки и действия растягивающих напряжений.

На точность срабатывания этих муфт влияют: величина давления, чистота трущихся поверхностей, закон изменения нагрузки на муфту, продолжительность неподвижного контакта фрикционных поверхностей и величина нагрузки на муфту перед перегрузкой. Существенное влияние на точность срабатывания муфты оказывает шероховатость трущихся поверхностей: чем чище поверхность, тем сильнее оказывается влияние перечисленных выше факторов, поэтому не следует устанавливать слишком высокий класс шероховатости трущихся поверхностей.