Оказывает заметного

В пирофосфатном электролите, по данным автора, наибольшее влияние на анодный процесс оказывает увеличение концентрации пирофосфата калия и водного раствора аммиака. Увеличение концентрации свободного пирофосфата калия с 50 до 500 г/л по вышает предельную плотность анодного тока в два раза (с 0,5 до I А/дм2), но более значительно облегчает анодный процесс увеличение концентрации свободного аммиака; увеличение его с 0 до 40 г/л приводит к возрастанию тока пассивации с 0,8 до 1,6 А/дм2. При этом резко уменьшается поляризация анода, что говорит об ускорении анодного процесса и растворении его в виде аммиакатных комплексов, которые в глубине раствора переходят в смешанные

Более сильное влияние на механические свойства стали оказывает увеличение степени деформации при НТМО [107, 108, 115, 116, 126 и др.]. Для данного способа обработки уро-

Повышение жесткости в транс-версальном направлении приводит к уменьшению прочности, такое же влияние оказывает увеличение отношения пролет: высота балки. Для материалов с высокой анизотропией свойств (а2 = = 50, Р2 = 150) при l/h = 15 напряжение ах в центральном сечении балки, рассчитанное по уточненной формуле из работы [61], меньше ах, вычисленного по (2.17), только на 14 %. Варьирование параметра а2, как следует из табл. 2.6, заметно проявляется также на значениях максимальных касательных напряжений вблизи точки прило-

При изменении плотности тока от 50 до 150 А/м2 твердость возрастает до 1200 МПа. Дальнейшее увеличение плотности тока приводит к снижению твердости покрытия, что связано, видимо, с ростом зернистости. Такое же действие оказывает увеличение интенсивности перемешивания электролита.

Электронное моделирование системы было проведено1 на установке МНБ-1. Синусоидальное возмущение с частотой вращения опорного ролика v и величиной 623 = 0,4 см задавалось от низкочастотного генератора периодических колебаний типа НГПК-2. Моделирование подтвердило, что основное влияние на уменьшение реакции основания оказывает увеличение массы опорной рамы и уменьшение жесткости упругого звена между рамой и основанием.

Изменение усилий обсечки с варьированием углов а и Y связано также со своеобразным влиянием последних на концентрацию напряжений в зоне среза. Действительно, по мере увеличения переднего и заднего углов имеет место прогрессивное уменьшение усилий обсечки- При этом при малых и ограниченных значениях у преобладающее влияние в качестве концентратора напряжений оказывает увеличение заднего угла а. При больших значениях переднего угла (у=30°) влияние заднего угла на усилие обсечки сглаживается.

Повышение жесткости в транс-версальном направлении приводит к уменьшению прочности, такое же влияние оказывает увеличение отношения пролет: высота балки. Для материалов с высокой анизотропией свойств (а2 = = 50, Р2 = 150) при l/h = 15 напряжение ах в центральном сечении балки, рассчитанное по уточненной формуле из работы [61], меньше ах, вычисленного по (2.17), только на 14 %. Варьирование параметра а2, как следует из табл. 2.6, заметно проявляется также на значениях максимальных касательных напряжений вблизи точки прило-

На рис. 5.17, а можно видеть функции распределения диаметров капель, представленные в виде зависимостей /%/2т4(^к), где от,-— масса капель t'-го диаметра; 2тп,- — суммарная масса всех капель в данной пробе. При постоянной частоте вращения увеличение влажности г/а от 1,5 до 6,8 % (кривые / и 2) вызывает возрастание модальных размеров капель в 3—4 раза. Аналогичное воздействие на дисперсность оказывает увеличение частоты вращения (кривые 3 и 4 на рис. 5.17, а). Обобщение результатов исследования последней ступени показало, что модальные диаметры капель возрастают по линейному закону в зависимости от влажности за ступенью и увеличиваются с уменьшением частоты вращения (рис. 5.17,6).

инжекторе и механическом насосе. Совместная работа двух последних элементов на установившемся режиме свидетельствует о том, что с ростом Т п превалирующее влияние на т]эф п оказывает увеличение мощности второй ступени турбины, равной ^fc-fhsz ст^п. к, под воздействием увеличения тп. к. Последнее является следствием снижения массового расхода рабочего тела, проходящего через паровое сопло конденсирующего инжектора тк. и (см. рис. 9.10). Происходящее при этом возрастание затрат мощности турбогенератора на привод циркуляционного насоса (см. соотношение (9.11)) оказывает меньшее влияние на гЭф п.

Экспериментальных точек рис. 6-8 по отношению к кривым расчета по зависимости (6-8) показывает на возможность проведения неразрушающего контроля качества клее-сварных соединений путем опытного определения тепловой проводимости клеевой прослойки. Из расположения опытных точек видно также, что заметное влияние на абсолютные значения « и тв в сторону их уменьшения оказывает увеличение эквивалентной толщины клеевой прослойки соединений.

Из зависимости (13.30) следует: 1) передаточное отношение не постоянно; 2) равномерность движения тем выше, чем больше числа зубьев звездочек, так как тогда cos а и cosp ближе к единице, основное влияние оказывает увеличение числа зубьев малой звездочки.

В результате несовершенства перемешивания наплавляемого металла с основным у границы сплавления со стороны шва возникают прослойки металла переменного состава. Протяженность этих прослоек обычно составляет 0,2—0,0 мм. При соединении сталей одного структурного класса и перлитных сталей с хромистыми (12% Сг) свойства этих прослоек в большинстве случаев имеют промежуточные значения между свойствами основного металла и металла шва (если шов выполнен электродами, обеспечивающими получение наплавленного металла того же структурного класса, что и основной металл). Наличие подобных прослоек обычно не оказывает заметного влияния на работоспособность соединения.

ния расхода воды в них. Считается, что сеть регулируется хорошо, когда изменение расхода воды одного участка не оказывает заметного влияния на расходы воды в других участках. Двухтрубная вертикальная система (рис. 23.4, а) хорошо регулируется и допускает в сравнении с другими системами несколько меньшие поверхности нагревательных приборов, но расход труб в этом случае примерно в 1,5 раза больше, чем для однотрубной системы. Ранее при строительстве многоэтажных зданий применялась только такая система. В последнее время она используется редко, обычно для двух-трехэтажных зданий.

Для теоретического расчета сопротивления при течении теплоносителя через ячейку шаровых элементов можно использовать теорию турбулентных свободных струй, разработанную Г. Н. Абрамовичем [30]. При этом необходимо сделать одно существенное допущение, что форма поперечного сечения струи в просвете ячейки не оказывает заметного влияния на потери энергии при расширении струйки. В этом случае потери энергии могут быть определены по зависимостям для осесимметричной круглой струи с диаметром устья струи, равным ??гиДр в просвете шаровой ячейки.

ет стоимость металла. Для других применений (т. е. не для ядерной техники) этого делать, разумеется, не следует, так как наличие гафния не оказывает заметного влияния на механические и химические свойства циркония.

А. Н. Фрумкина и В. Г. Левича (1941 г.), а также измерения Г. В. Акимова и А. И. Голубева (1947 г.) подтверждают, что омическое сопротивление при коррозии металлов даже в растворах со сравнительно небольшой электропроводностью не оказывает заметного влияния на работу коррозионных микроэлементов (кроме случаев очень плохой электропроводности электролитов или коррозии металла под очень тонкой пленкой электролита), поэтому им в большинстве случаев можно пренебречь (/? «=« 0).

Нетрудно показать, что конвективная составляющая не оказывает заметного количественного влияния на общее сопротивление. В предположении изотермичности течения идеального газа интегрирование последних двух слагаемых правой части уравнения (2.9) по толщине 6 пористого материала и оценка величины их отношения

Учет теплообмена на входе в матрицу затрагивает характеристики процесса только на начальном участке и не оказывает воздействия на них в области стабилизированного теплообмена. Причем отвод теплоты через входную поверхность приводит к укорачиванию зоны тепловой стабилизации, особенно заметному при малых значениях параметра Ре (кривые 1, 2 в сравнении с 3 на рис. 5.12). При увеличении Ре происходит приближение результатов к линейной асимптоте 4 (fy = = 0,104Ре), которая соответствует режиму отсутствия осевой теплопроводности. Длина / пористой вставки (условие адиабатичности на ее выходной поверхности) не оказывает заметного влияния на величину ?/ (см. кривые 1, 2 на рис. 5.12).

Технический цирконий, применяемый преимущественно в качестве коррозионностойкого материала в химической промышленности [45], содержит до 2,5 % гафния, который трудно поддается отделению из-за сходства химических свойств циркония и гафния. Эта примесь не оказывает заметного влияния на коррозионные свойства циркония. Чистый металл с малым содержанием гафния (<;0,02 %) обладает малым захватом тепловых нейтронов, что делает его особенно пригодным для использования в ядерной энергетике.

ное растрескивание под напряжением может происходить также в растворах FeCls и СиС12 [50]. При проведении испытаний с малой скоростью нагружения технически чистый цирконий, цирка-лой-2 и циркалой-4 (2т, 1,5 % Sn, 0,21 % Fe, 0,12 % Сг) подвергались КРН в растворах HNO3 с концентрацией >20 % при 25 °С, причем максимальная скорость растрескивания наблюдалась в 70—90 % растворах HNO3. В отличие от титана, присутствие МО2 не оказывает заметного разрушающего действия на цирконий'^б! ]. Испытания под постоянной нагрузкой (на U- и С-образных образцах) технического титана и некоторых циркониевых сплавов в 70 % НМО3 вплоть до температуры кипения указывают на высокую стойкость испытанных материалов к КРН, однако абсолютная устойчивость может и не наблюдаться [52]. Как цирконий, так и циркалой-2 проявляют склонность к КРН в парах иода (основного продукта деления урана) при 300—350 °С [53, 54]. Холодная обработка и радиационное отверждение увеличивают склонность к коррозии такого рода. Разрушение происходит в три стадии: 1) растрескивание или разрушение поверхностной оксидной пленки; 2) межкристаллитное растворение и 3) транс-кристаллитное распространение трещины [53]. Распространение трещин объясняют также на основе адсорбционного механизма [53].

Статическая грузоподъемность — это статическая нагрузка, которой соответствует общая остаточная деформация тел качения и колец в наиболее нагруженной точке контакта, равная 0,0001 диаметра тела качения. Такая остаточная деформация не оказывает заметного влияния на работу подшипника. Значения С0 в килоньютонах приводятся в каталогах. Подробно см. [18, 22].

Установлено [ 8 ], что механические свойства (табл. 2.2, 2.3.) многих листовых сталей для нефтехимического оборудования слабо зависят от угла вырезки образцов а по отношению к направлению прокатки. Параметр а не оказывает заметного влияния и на характер связи между ст, и е,-. Независимо от а функция деформационного упрочнения описывается степенной зависимостью. Однако отношение поперечных деформаций %,