Оказываются настолько

Если растягивающие напряжения имеют минимальные значения, как например при сжатии, свойства чугуна оказываются достаточно высокими и практически очень близкими к свойствам стали того же состава и структуры, что и металлическая основа чугуна.

Однако у большинства сплавов систем (А1 — Си, Al — Mg и др.) механические свойства с эвтектической концентрацией совершенно неудовлетворительны, и о применении таких сплавов не может быть и речи. Исключение составляет система Al — Si. Эвтектика в этой системе имеет сравнительно низкое содержание кремния,1 и механические свойства эвтектических сплавов (особенно после модифицирования) оказываются достаточно высокими. Силумин нашел широкое применение ввиду такого сочетания высоких литейных и механических свойств.

Крышку с корпусом соединяют винтами одного типа и диаметра и не более чем двух размеров по длине. Расстояние между стяжными винтами »10(/. Если боковые стороны редуктора оказываются достаточно протяженными, то

Для увеличения жесткости червяка его опоры насколько возможно сближаюг. Места расположения приливов определяю! прочерчиванием по соотношениям Rl = 0,5 • daM2 + a; дяв8; S, =(0,15...0,2)/); /)ф= 1,25/)+10 мм. Если боковые стороны редуктора оказываются достаточно протяженными, то помимо стяжных болтов в районе подшипниковых отверстий вала червячного колеса устанавливают дополнительно стяжные болты на фланцах меньшей толщины (рис. 11.16, 11.17, 11.5). Расстояние между стяжными винтами «Юс/.

ния приливов определяют прочерчиванием. Боковые стороны редуктора оказываются достаточно протяженными. Поэтому болтов, расположенных в районе подшипниковых отверстий вала червячного колеса, оказывается недостаточно. Тогда на фланцах меньшей толщины устанавливают дополнительные болты (рис. 17.30 и 17.31). Для контроля за правильностью зацепления и расположением пятна контакта, а также для заливки масла в крышке корпуса предусматривают люк. При верхнем расположении червяка (рис. 17.31) через люк 1 в крышке корпуса невозможно наблюдать за зубьями колеса, так как их закрывает червяк. Поэтому в корпусе на узкой боковой стенке делают смотровое окно 2, через которое наблюдают за расположением пятна контакта на зубьях

Л, ~ 0,54;дп "f" ^; tf~ix Л"] = ОДД О'ф= i,25D + 10 мм. Если боковые стороны редуктора оказываются достаточно протяженными, то помимо болтов в районе подшипниковых отверстий вала червячного колеса устанавливают дополнительные стяжные болты на фланцах меньшей толщины (рис. 17.31 и 17.32). Расстояние между болтами » \()d.

Применение уравнений (28.15) предполагает, что на основании решения задачи о положениях захвата получены в явном виде выражения (28.14) для обобщенных координат. Во многих случаях эти выражения оказываются достаточно сложными. Более простой алгоритм управления получается, если задавать траекторию (28.13) в виде параметрических уравнений*):

ния приливов определяют прочерчиванием. Боковые стороны редуктора оказываются достаточно протяженными. Поэтому болтов, расположенных в районе подшипниковых отверстий вала червячного колеса, оказывается недостаточно. Тогда на фланцах меньшей толщины устанавливают дополнительные болты (рис. 17.30 и 17.31). Для контроля за правильностью зацепления и расположением пятна контакта, а также для заливки масла в крышке корпуса предусматривают люк. При верхнем расположении червяка (рис. 17.31) через люк / в крышке корпуса невозможно наблюдать за зубьями колеса, так как их закрывает червяк. Поэтому в корпусе на узкой боковой стенке делают смотровое окно 2, через которое наблюдают за расположением пятна контакта на зубьях

При кипении жидкости внутри труб и каналов в условиях вынужденного движения интенсивность отвода пара от поверхности и соответственно величина дкр1 зависят от скорости движения и характера турбулентного перемешивания в потоке. Большое влияние в этих условиях на <7кр1 оказывает также паросодержа-ние самого потока. Опыты показывают, что при увеличении паро-содержания значения ^KPI уменьшаются. При кипении недогретой жидкости вследствие конденсации паровых пузырьков около теп-лоотдающей поверхности благоприятные условия для подвода жидкости к "поверхности нагрева сохраняются вплоть до очень высоких тепловых потоков. Поэтому значения qKV\ при кипении недогретой жидкости обычно оказываются достаточно большими, причем с увеличением степени недогрева потока (определяемого величиной AtKen=ts—tm, где ?ж — средняя температура жидкости ™в данном сечении)
При кипении жидкости внутри труб и каналов в условиях вынужденного движения интенсивность отвода пара от поверхности и соответственно величина дкр х зависят от скорости движения и характера турбулентного перемешивания в потоке. Большое влияние в этих условиях на <7кр1 оказывает также паросодержание самого потока. Опыты показывают, что при увеличении паросодержания значения дкр1 уменьшаются. При кипении с недогревом вследствие конденсации паровых пузырьков около теплоотдающей поверхности благоприятные условия для подвода жидкости к поверхности нагрева сохраняются вплоть до очень высоких тепловых потоков. Поэтому значения <7Kpi ПРИ кипении с недогревом обычно оказываются достаточно большими, причем с увеличением степени не-догрева (определяемого величиной А/нед = ts— tx, где tx — средняя температура жидкости в данном сечении) дкр1 увеличивается. Исследованиям кризиса кипения жидкости, движущейся в трубах и каналах, посвящено большое число работ. Однако из-за сложного взаимного влияния различных факторов простых и универсальных зависимостей для <7крх Д° настоящего времени получить не удалось. Поэтому расчет критических тепловых нагрузок следует проводить по непосредственным (частным) данным, полученным из опытов с^такими же жидкостями и в соответствующих условиях.

Надежность формул определяется микроструктурным состоянием металла, для которого они выведены, и эти зависимости оказываются достаточно надежными только в пределах так называемых однотипных структур. Ни одна из этих зависимостей не является достаточно точной и универсальной, и их следует применять с большой осторожностью '[3].

В процессе сварки стоек картера термический цикл и деформации всех пяти элементов стыка оказываются настолько близкими, что остаточные напряжения в направлении поперек стыка практически отсутствуют. Это позволяет обеспечить максимальную погрешность длины картера ±2,5 мм, расстояния между осями цилиндров ±1 мм, смещения оси стоек в поперечном направлении не более 2 мм и пропеллерпости основания ±2 мм. Малые отклонения в размерах картера позволили намного уменьшить припуски на механическую обработку, а низкий уровень остаточных напряжений главного направления и однородность структуры сварных соединений позволили отказаться от отпуска картера после сварки. В условиях серийного производства эти особенности рассмотренной технологии являются весьма важными и обеспечивают значительный экономический эффект.

Абсолютные значения А^Ст при возникновении кризиса первого рода не всегда оказываются настолько большими, чтобы вызвать значительный перегрев и разрушение стенки канала. Тем более это. относится к кризису теплообмена второго рода, особенно если он возникает в условиях орошаемой пленки. И все же следует иметь в виду, что даже при относительно небольшом скачке температуры стенки в момент кризиса и установления в закризисной области стационарной температуры по длине парогенерирующей трубы в районе кризиса всегда есть переходная зона, характеризующаяся колебаниями температуры стенки. При длительной эксплуатации: это явление может привести к усталостному разрушению трубы,, поэтому знание плотности критического теплового потока и граничного паросодержания является необходимым условием правильной оценки надежности работы парогенератора.

В некоторых случаях перемещения пластины оказываются, настолько большими, что необходим учет геометрической нелинейности, вызванной растяжением срединной поверхности, Соответствующая нелинейная теория рассмотрена в разделе V. • Если пластина относительно толстая или модуль сдвига по толщине очень мал по сравнению с модулем упругости в плоскости пластины (типичный случай для' композиционных материалов), то могут нарушаться гипотезы Кирхгоффа, используемые для «тонких» пластин. Тогда вместо классической теории пластин можно использовать уточненную теорию, учитывающую сдвиг по толщине, лли непосредственно трехмерную теорию упругости. Теории такого рода, а также теория трехслойных пластин описаны в разделах VI и VII.

Анализ решения (25) показывает, что произвольное расположение волокон дает распределение напряжений, аналогичное изображенным на рис. 4—6 [137]. Это оправдывает допущения регулярности расположения волокон, принимаемые некоторыми авторами (см. разд. V). Следует отметить, что только в этом случае можно получить простые и точные аналитические выражения для реальных волокнистых композитов. Хотя в принципе можно построить аналитические решения и без предположения о равенстве модулей сдвига фаз (см. работы [134], [135], [174]), полученные результаты оказываются настолько громоздкими,, что из них трудно извлечь какую-либо информацию.

В кристалле натрия расстояния между атомами оказываются настолько малыми, что каждый из них попадает в достаточно сильное поле своих соседей, с которыми он взаимодействует. Для того

В отдельных случаях, характерных, например, для угольных комбайнов и врубовых машин, силы сопротивления "оказываются настолько большими, что двигатель не может разогнать машину и вслед за периодом ускоренного движения (за счет зазоров в кинематических цепях) следует резкое торможение, вызванное перегрузкой двигателя. Этот процесс называют несостоявшимся пуском.

его помощи радиус соответствующих частиц? Нет оснований предполагать, что закон Стокса потеряет свою строгую приложимость раньше, чем радиус «частиц» приблизится к «радиусам» молекул жидкой среды, в которой движутся эти частицы. И действительно, из опыта следует, что отклонения от закона Стокса, даже при его применении к движению молекул одного тела (растворенного) в жидкости (растворителе), оказываются настолько

В отдельных случаях изменения этих углов оказываются настолько большими, что резание становится чрезвычайно затруднённым или вообще невозможным.

По поводу упрощения задачи при наличии малых значений числа М нужно еще заметить следующее. В механике газов условие М
жайшего целого числа, нарушая тем самым условия униформности. Однако эти отклонения оказываются настолько незначительными, что ими можно пренебречь [35]. Данные, необходимые для построения некоторых матриц центрального композиционного ротатабельного униформ-планирования (ЦКРУП) второго порядка, приведены в табл. 5.28.

руемого участка оказываются настолько благоприятны, что вполне хорошее качество регулирования получается с И-регулятором.