Оказалась несколько

бые места конструкции, прочность или жесткость которых оказалась недостаточной. В таком случае может быть предложена доработка конструкции или ее отдельного элемента в части их упрочнения.

Для Ст5 ат = 275 МПа. Превышение а над от составляет всего 4 % и этим можно пренебречь. Если бы прочность втулки оказалась недостаточной, то сле-аовало бы или изменить марку стали, или уменьшить максимальный натяг.

На рис. 37 показана последовательность восьми кадров, заснятых камерой Шардина в первом испытании. Из центрального стеклянного бруска трещина распространилась в оба смежных слоя матрицы и с каждой стороны остановилась около поверхности двух ближайших стеклянных брусков. Это распространение первоначальной трещины и ее остановка показаны на рис. 38 и 39. Хотя динамическая нагрузка была достаточно высока для того, чтобы инициировать трещину, из-за малой продолжительности нагружения энергия оказалась недостаточной для дальнейшего распространения трещины. Другими факторами, способствующими остановке трещины, являются нелинейная пластическая деформация у конца трещины, вызывающая затупление трещины [39], и отражения поперечных волн напряжения, исходящих от края трещины, от границ раздела стекла и пластмассы [62]. Наличие остановившейся или почти стационарной трещины в материале, поведение которого существенно зависит от скорости изменения деформации, приводит к увеличению податливости образца, так как вблизи края трещины развиваются

степень блочности котла оказалась недостаточной для мощности монтажных средств и была ниже достигнутой на практике предварительной сборки деталей в укрупненные блоки на монтажных площадках ТЭС. Поэтому блочный котел на месте монтажа дополнительно укрупняли, что увеличило массу блока примерно в 2 раза.

Из графика видно, что приработка оказалась недостаточной: кривые зависимости М от Р при каждом последующем опыте перемещались в область все более уменьшающихся значений М. Такое протекание кривых присуще полужидкостной смазке. Оно указывает на то, что в каждом последующем опыте сказывалось повышение несущего эффекта смазочного масла из-за роста площади поверхности трения образца в связи с изнашиванием.

Пояснить различие двух рассматриваемых видов отказов - работоспособности и функционирования - можно на примере ЭЭС с одним узлом потребления (рис. 1.11). В момент ^ в связи со спадом нагрузки N снижена включенная мощность системы за счет вывода части агрегатов в ненагруженный резерв; тем самым мощность ненагруженного резерва увеличена с Дг до Й2. В момент t2 произошло аварийное отключение (аварийный останов) одного из генерирующих агрегатов системы (мощностью AN), в результате чего включенная мощность и рабочая мощность системы понизились на величину AN. Произошел отказ работоспособности системы. Однако отказ работоспособности не сопровождался отказом функционирования системы, поскольку включенная мощность по-прежнему превышала нагрузку N. В момент t3 в результате роста нагрузки включенная мощность оказалась недостаточной для покрытия требуемой нагрузки. Произошел первый отказ функционирования. В момент t4 был обеспечен ввод в работу всей мощности ненагруженного резерва R2 (время ввода резерва t4 - t2), что привело к восстановлению нормальных условий функционирования (продолжительность первого отказа функционирования t4 -t3),K моменту ts в результате продолжающегося роста нагрузки

включенная мощность вновь оказалась недостаточной для покрытия нагрузки. Произошел второй отказ функционирования, продолжавшийся до момента t6} когда нагрузка снизилась до значения включенной мощности. График нагрузки, покрытие которой обеспечено в рассматриваемом периоде времени, показан на рис. 1.11 жирными линиями, непокрытая часть графика нагрузки заштрихована.

Хонингование производилось на вертикальном одношпиндельномстанке с мощностью электродвигателя N = 17 кет. Однако даже повышенная мощность электродвигателя станка для вращения хона и возвратно-поступательного перемещения оказалась недостаточной для осуществления больших радиальных подач.

В 1959—1960 гг. термомеханическая обработка начала широко применяться, что стало возможным благодаря проведенному ряду работ, которые доказывали целесообразность применения не только «нормальной» ВТМО, но и ВТМО с частичной рекристаллизацией. Нормальная ВТМО создавалась путем деформации прокаткой при температурах порядка 1050—1100°С и охлаждением в воде. Деформация штамповкой для этой цели оказалась недостаточной.

Долгое время трубопроводы питательной воды всех котельных агрегатов низкого, среднего и высокого давления изготовляли также из стали 20. Однако с повышением температуры питательной воды и давления прочность стали 20 оказалась недостаточной: трубопроводы получались слишком толстостенными и тяжелыми. Поэтому начали применять трубопроводы из более прочной низколегированной стали 15ГС. Допускаемые напряжения для стали 15ГС при 20—300° С на 25—28% выше, чем для стали 20. Сталь 15ГС использовалась на некоторых котлах Таганрогского завода «Красный котельщик» (ТКЗ) для изготовления экранных поверхностей нагрева и экономайзеров с целью уменьшения их веса.

Высота сопловой коробки языковых шиберов оказалась недостаточной, что не давало возможности снизить скорость вторичного воздуха до величины, меньшей 140 м/сек.

Жесткость винта оказалась несколько ниже требуемой.

Шастер и Рид [154] использовали с несколько другими целями метод ударных плит для образования в боралюминии ударных волн с давлением до 76 кбар и длительностью воздействия менее 2 икс. Скорость ударных плит увеличивалась до появления разрушения. Было установлено возрастание степени разрушения волокон при увеличении скорости и определена скорость, вызывающая разрушение алюминия и расслоение двух видов боро алюминия. Скорость разрушения для композиционного материала, изготовленного плазменным напылением и диффузионной сваркой, в 3 раза превышает скорость разрушения для алюминиевых образцов, в то время как соответствующая характеристика для плазменно-напыленного паяного материала оказалась несколько меньше скорости разрушения для алюминия. Этот эффект связан с различным характером расположения волокон, образующимся в процессе изготовления материала. Как показано на рис. 15, в, г, в образцах, изготовленных диффузионной сваркой, волокна не соприкасаются, что способствует затуханию волны в результате интенсивного рассеяния. В паяных образцах (рис. 15, а, 6) волокна соприкасаются, причем точки контакта располагаются по направлению волны. Таким образом, волна распространяется по волокнам бора, обладает меньшим рассеянием, и в результате скорость разрушения оказывается того же порядка, что и для алюминия.

Точность вычисления Qt оказалась несколько ниже, чем для иь и2, ф.

Цевочное зацепление. Это зацепление получается как частный случай циклоидального, а именно, когда г' = rt. На рис. 414 применительно к этому случаю выполнено построение Бобилье для заменяющего механизма. Мы видим, что в рассматриваемом случае точка М лежит на радиусе АО^, точка Сг совпадала с самой контактной точкой А, а точка С2 оказалась несколько ниже полюса зацепления Р. Другими словами, в данном случае профиль зуба первого колеса обратился в точку, а профиль зуба второго колеса—в эпициклоиду, получающуюся от перекатывания окружности радиуса г' = = г± по окружности радиуса г2. В итоге получается так называемое точечное циклоидальное зацепление. Так как практически зубья нельзя выполнить в виде точки, то точечный зуб

Для исследования эффективности собирания света сцинтилляций были провидены сравнительные измерения при размещении фосфора вплотную к фотокатоду умножителя и при соединении фосфора с фотоумножителем через световод. Было установлено, что при облучении стильбена одинаковым потоком -[-излучения Со6" средний анодный ток умножителя в первом случае оказался в четыре раза больше. При счете отдельных импульсов число регистрируемых импульсов уменьшается лишь на 25—30% при низком пороге дискриминации и приблизительно на 35% при пороге дискриминации, соответствующем практически полному запиранию шумов фотоумножителя. Аналогичные измерения были проделаны с кристаллами Nal(Tl), облучаемыми -[-излученном Ти170. Потеря числа регистрируемых импульсов оказалась несколько большей, но не превосходила — 35%.

Незначительные неточности при определении F3 могут быть выправлены технологией; так, например, если расчетная F3 оказалась несколько меньше требуемой, то для ее исправления достаточно увеличить давление рс складкодержа-теля, уменьшить Ra и Z8, начинать вытяжку раньше, чем вырубку (в совмещенных штампах).

Менее поврежденной оказалась поверхность металла под лепешками опытных образцов котлов № 2 и 3 и чистого отсека котла № 4, в которые не вводился шлам; последний накапливался в них при поступлении его с питательной водой. Глубина коррозии в этом случае достигала 0,1 мм. В отрезках же труб котла № 3 с дозировками фосфатного шлама признаков коррозии не обнаружено, в то время как поверхность металла под лепешками на аналогичных участках котла № 2 оказалась несколько разъеденной. Глубина коррозии составила здесь 0,05 мм. Важно отметить, что лепешки с опытных участков котла № 2 удалялись легче, чем с поверхности труб котла № 3 ввиду малой прочности того материала (окислов), из которого они образовались. Следовательно, под железными лепешками развивалась подшламовая коррозия тем интенсивней, чем больше поступало шлама в трубы.

в этой среде, оказалась несколько выше, чем после азотирования в аммиаке.

Ингебо [Л. 5-15] исследовал фотографическим методом распыливание изооктановых струй при впрыскивании их навстречу воздушной струе. Опыты проводились при постоянных давлении и температуре воздуха и скоростях vr = 43 и 55 м/сек. Средний диаметр капель определялся на различных расстояниях от среза сопла. Средний диаметр капель на расстоянии 2,5 см от среза сопла при скорости воздушной струи 55 м/сек совпал с данными [Л. 5-18], но зависимость размера капель от скорости оказалась несколько слабее.

рИ с механическим недожогом для концентрата с повышенной зольностью оказалась несколько меньше (см. табл. 11).

6. Температура пламени в печи при выгорании угле-мазутной суспензии оказалась несколько выше температуры горящего факела мазута.