Оказалось достаточным

Знаки и обозначения. Вообще говоря, мы стремились придерживаться тех обозначений и сокращений названий единиц, которые приняты в литературе по физике. Относительно большинства из них имеется международное соглашение. В некоторых случаях по методическим соображениям оказалось целесообразным нарушить это условие.

Единица времени — секунда. В течение длительного исторического периода единица времени определялась по видимым движениям звезд и Солнца по небу, которые обусловлены вращением Земли вокруг своей оси и движением вокруг Солнца. Постепенное все более точное изучение этих движений позволило соответствующим образом уточнить единицу времени. Солнечными сутками называется промежуток времени между двумя последовательными прохождениями Солнца через меридиональную плоскость, мысленно проведенную через ось вращения Земли и точку наблюдения. Звездными сутками называется промежуток времени между двумя последовательными прохождениями неподвижной звезды через меридиан. Земля движется по эллиптической орбите, вращается вокруг оси в том же направлении, что и вокруг Солнца, и ось Земли не перпендикулярна плоскости ее орбиты. Вследствие этих трех обстоятельств и ряда других факторов солнечные сутки примерно на 4 мин короче звездных суток и продолжительность тех и других меняется в течение года. В результате этого оказалось целесообразным в качестве эталона времени взять продолжительность так называемого тропического года, который определяется как промежуток времени между двумя

лов достаточно эффективно, это позволяет применять менее легированные, а также углеродистые стали. Однако за последние годы в связи с усиленной коррозией промыслового оборудования оказалось целесообразным применение нержавеющих сталей марки 1Х18Н9Т для фонтанной арматуры, уплотнитель-ных колец, насосов для перекачки сточных вод и др.

Согласно нормали TRbF 102, пункт 6.2, использование резервуаров-хранилищ и подключенных к ним трубопроводов в качестве заземлителей не разрешается [17]. Для снижения катодного сопротивления растеканию тока при одновременном предотвращении повышенной потребности в защитном токе оказалось целесообразным подсоединять к резервуарам-хранилищам в качестве заземлителей магниевые протекторы. Сопротивление растеканию тока с протекторов в грунт должно составлять 65 В//утечки. Величину защитного тока следует настроить так, чтобы получалось небольшое натекание тока (порядка нескольких миллиампер) в магниевые протекторы, с целью уменьшить их коррозию. При защитной схеме с контролем аварийного потенциала (FS), если вспомогательный заземлитель располагается в воронке напряжения над анодным заземлителем, возможно срабатывание даже и при отсутствии аварийного потенциала. В таких случаях, которые впрочем можно предотвратить проведением соответствующих мероприятий при сооружении систем катодной защиты, может оказаться полезным включение конденсатора соответствующей емкости в подводящий кабель к вспомогательному заземлителю. Во взрывоопасных зонах нужно также учитывать и соответствующие предписания и нормативы [16, 18—20].

Работая над проблемой создания теплостойких фрикционных материалов, ИМАШ АН СССР и ВНИИАТИ разработали новый фрикционный материал «Ретинакс» марки ФК-24А и ФК-16Л, предназначенный для использования в тормозных узлах с особо напряженным режимом эксплуатации [171], [191]. Имеющийся опыт использования этого материала в некоторых областях промышленности позволил определить оптимальные условия его эксплуатации. Так, применение его оказалось целесообразным при давлении до 60 кГ/см* и относительной скорости скольжения до 100 м/сек. При этом поверхностная температура, развивающаяся в результате совместного действия давления и скорости, не должна превышать 1200° С, а объемная температура — 450—500° С [193]. В состав «Ретинакса» входит модифицированная фенолформаль-дегидная смола (25%), барит (35%), асбест (40%). Для предотвращения схватывания с контактирующей поверхностью и налипания на нее фрикционного материала в состав «Ретинакса» введена противозадирная присадка. В состав «Ретинакса» ФК-16Л дополнительно вводится латунь в виде кусочков проволоки диаметром 0,18—0,2 мм, длиной 20—30 мм. Характеристики материала «Ретинакс» приведены в табл. 87.

Затем изучались свойства законов управления при гх = г2 = г (круговые движения захвата). На рис. 3 показаны зависимости Ф (t) для различных начальных ф0 и величин г. Отчетливо видна сходимость к периодическому решению при г = 2,5. Нижняя кривая на рис. 3, а отвечает неустойчивому периодическому режиму и определена из выражения (7). На рис. 3, б имеет место сходимость к периодическому решению при ф0 ^> 0 и отсутствие сходимости при ф0 < 0. Для г<2,0 поведение системы оказалось более сложным. Вследствие отсутствия ю-периодических режимов оказалось целесообразным строить в процессе моделирования годограф составляющих вектора и± (t), u2 (t) (т. е. точки В механизма), который позволяет рассмотреть движение в достаточно большом интервале времени. Потеря устойчивости со-периодиче-ского режима приводит к появлению на годографе, имеющем форму окружности, характерного выброса, повторяющегося (с поворотом на некоторый угол относительно начала координат) через определенное число периодов. В зависимости от угла поворота, непрерывно изменяющегося в функции г, законы ф (t), иг (t), ua (t) будут периодическими (если у/2я — рациональное число) или непериодическими. Зависимость у (г), построенная по результатам моделирования, дана на рис. 4. Пунктирными линиями выделены значения г, при которых движение системы периодично. Соответ-

заменяемости. Эта геометрическая взаимозаменяемость достигается за счет установления соответствующих размеров и допусков. Из-за большого удельного веса линейных размеров и их роли в обеспечении взаимозаменяемости оказалось целесообразным самостоятельно регламентировать ряды линейных размеров, приняв в качестве базы для них предпочтительные числа и (в отдельных сучаях) их округленные значения.

Применение прямых измерений при обработке деталей на токарных станках связано с большими трудностями из-за высокой скорости вращения обрабатываемой детали и опасности повреждения измерительных органов сходящей стружкой. Поэтому оказалось целесообразным при токарной обработке

Прежде всего несколько замечаний о названии книги. Не следует думать, что в ней излагается или затрагивается какой-либо из разделов логики, т. е. науки о законах и формах мышления. Под логикой конструирования в данном случае понимается последовательность, взаимосвязь и взаимообусловленность этапов процесса конструирования технического устройства. Каждый этап включает в себя те или иные действия конструктора по изучению и систематизации исходного материала, компоновке, созданию общего вида устройства и т. п. Оказалось целесообразным представить процесс конструирования графически, в виде поэтапной схемы, которая может рассматриваться как своеобразная модель, отображающая «внутреннюю логику» действий конструктора. Таков смысл названия книги.

ным дополнительным циклоном на задней стенке представлен на рис. 6.1. Ввиду того что водогрейный котел ПТВМ-30-М отличается от первоначально выпускавшегося котла ПТВМ-30 тем, что верхние и нижние коллекторы фронтового и заднего экранов перемещены таким образом, что их торцы закрыты трубами боковых экранов, при модернизации котла КВП-30 трубы боковых экранов в месте расположения торцов верхних коллекторов пришлось развести для возможности вварки в эти торцы рециркуляционных труб. Третий, дополнительный выносной циклон оказалось целесообразным разместить на задней стенке котла (рис. 6.1.). Сепараци-онная и циркуляционная схема парового контура модернизированного котла преставлена на рис. 6.2,а. Как видно из схемы, фронтовой и задний экраны топочной камеры, включенные на третий

Водоуловитель рис. 8 был выполнен из металлической латунной горизонтально расположенной сетки. Гидравлические испытания этой конструкции показали некоторое улучшение водоулавливающей способности по сравнению с предыдущим водоуловителем. Однако измеренные значения коэффициентов аэродинамического сопротивления оказались слишком велики. Конструкции водоулавливающих устройств, выполненных из металлической сетки, несмотря на преимущества в массе по сравнению с другими типами водоуловителей, оказались неприемлемыми как по аэродинамическим, так и по гидравлическим характеристикам. Вместе с тем с учетом преимуществ в массе водоуловителей-сеток оказалось целесообразным продолжить исследование устройств, близких к такого рода водоуловителям. Поэтому следующей испытанной конструкцией стал водоуловитель, выполненный из пластмассовой перфорированной пленки с диаметром отверстия ячейки 2,3 мм. Из сетки изготавливались элементы высотой 25 см. Компоновка этих элементов показана на рис. 9 в табл. 5.1. Расстояние между элементами 100 мм, наклон к горизонтальной оси 75°. Конструкция была испытана при двух скоростях воздушного потока. Сравнение ее гидравлических характеристик с характеристиками предыдущих конструкций водоуловителей подтвердило удовлетворительную работу этого водоуловителя. Коэффициент аэродинамического сопротивления для мокрого водоуловителя в среднем был равен 3,4.

Например, на рис. 18.9 разным состояниям целевых механизмов присвоены веса 1, 2, 4, 8, 16, 32 и определена сумма весов для всех состояний, различаемых тактами в пределах от 1 до 14: 41, 33, 59, 17, 1 и т. д. Для 7 и 10 тактов, а также тактов 8 и 9, 11 и 12 эквивалентные суммы весов оказались одинаковыми (соответственно равными 8, 10 и 12). В таких случаях для реализации системы управления вводят дополнительный входной канал — элемент памяти Я/, которому присваивают соответствующий вес (на рис. 18.9 вес элемента памяти равен 64). Такие элементы памяти вводят до тех пор, пока каждому входному сигналу не будет соответствовать отличный от предшествующих суммарный вес. В таблицу (рис. 18.9) оказалось достаточным включить один элемент памяти, чтобы в строке «сумма весов с учетом памяти» появились для всех 14 тактов разные значения десятичного эквивалента.

Например, на рис. 18.9 разным состояниям целевых механизмов присвоены веса 1, 2, 4, 8, 16, 32 и определена сумма весов для всех состояний, различаемых тактами в пределах от 1 до 14: 41, 33, 59, 17, 1 и т. д. Для 7 и 10 тактов, а также тактов 8 и 9, 11 и 12 эквивалентные суммы весов оказались одинаковыми (соответственно равными 8, 10 и 12). В таких случаях для реализации системы управления вводят дополнительный входной канал — элемент памяти Я/, которому присваивают соответствующий вес (на рис. 18.9 вес элемента памяти равен 64). Такие элементы памяти вводят до тех пор, пока каждому входному сигналу не будет соответствовать отличный от предшествующих суммарный вес. В таблицу (рис. 18.9) оказалось достаточным включить один элемент памяти, чтобы в строке «сумма весов с учетом памяти» появились для всех 14 тактов разные значения десятичного эквивалента.

Повышение относительного сужения до 50 % оказалось достаточным для ликвидации растрескивания заготовок. Полезное влияние кислорода в данном случае вызвано окислением примесей, оксиды, которых менее вредны, чем сами примеси.

В табл. 75 и 76 приведены технологические ряды деталей автомобилей и металлорежущих станков применительно к нормализации и унификации опок, плит, коробок стержневых ящиков и другой оснастки. С той же целью были разработаны технологические ряды и крупных станочных отливок— станин, оснований, консолей и др. Это позволило исключить изготовление моделей, ям, постелей путем замены их несколькими постоянными жакетами с нормализованными поперечными перегородками трапецоидального сечения. Как показал опыт, для всего многообразия конструкций крупных станочных отливок, например станин, оказалось достаточным лишь пять

На фиг. 10.9 показаны картины полос интерференции для осевых срезов каждой из трех моделей. Число полос на этих фотографиях оказалось достаточным для проведения точных измерений.

На фиг. 2 приведены кривые зависимости амплитуд первой гармоник колебаний массы М, вычисленные при оптимальных значениях параметров. Кривые 1 относятся к демпферу сухого трения, 2 — к динамическому демпферу с предварительным натягом, 3 и За — к простому ударному демпферу соответственно для ^ = 0,55 и 0,80, кривая 4 — к динамическому ударному демпферу для R = 0,55. Для сравнения на этой же фигурз приведена кривая 5 для оптимально настроенного линейного динамического демпфера с вязким трением, заимствованная из работы [23]. Отметим особенность в выборе оптимальных параметров. Несмотря на то, что последние соответствуют минимальной амплитуде несинусоидальных колебаний массы М, для расчета оптимальных параметров оказалось достаточным воспользоваться выражением амплитуды лишь первой гармоники. В первых двух моделях это возможно благодаря малости клирфактора, а для ударных моделей благодаря тому, что изменение параметров в рассматриваемой области не влияет на амплитуды кратных гармоник.

щимися осями оказалось достаточным использовать только те случаи, когда эта ось совпадает с осью одного из нарезаемых колес (нарезание червячных колес и полуобкатных гипоидных передач). Для образования зацеплений с точечным контактом абсолютное движение производящей поверхности в самом общем случае может быть любым. Относительное движение производящей поверхности по отношению к каждому из нарезаемых колес будет определяться различными мгновенными осями с различными значениями параметров винтового движения. Каждому движению производящей поверхности будет соответствовать новая линия зацепления в нарезанной зубчатой паре, которая может быть ориентирована в пространстве самым различным образом. Для того чтобы из всего многообразия вариантов выбрать такой, при котором линия зацепления занимает заданное положение (например, проходит через определенную — обычно среднюю—точку зацепления), бесконечное многообразие движений производящей поверхности ограничивается следующим условием: векторы скоростей Vlc и V2c в относительном движении производящей поверхности по отношению к каждому из нарезаемых колес в точке, через которую должна проходить линия зацепления, должны лежать в плоскости, касательной производящей поверхности при ее положении в этой точке.

Так, на котле ПК-33 предусматривалось регулирование температуры с помощью байпасирования пара (основное регулирование) и рециркуляции газов (дополнительное регулирование). Последний способ предусматривалось использовать лишь при значительном изменении нагрузки. В практике эксплуатации оказалось достаточным применение одного способа — байпасирования пара.

стижения больших чисел Res» канал должен иметь большие размеры. Для целей настоящей работы оказалось достаточным достичь ReS3, =103,

с низкой температурой парообразования (табл 23 [73]) К ним относятся свинец и цинк Предполагается, что пары металлов проникают в свободные поры футеровки, кото рые составчяют 15—20% ее объема, и конденсируются в более холодных зонах, поскольку быстрое разрушение свидетельствует о внешнем и внутреннем агрессивном воз действии Например, расплавление 15 т загрязненных цин ком и свинцом материалов оказалось достаточным для полного выхода футеровки из строя При этом наблюда лось появчение в футеровке 0,0075% цинка и 0,0035 % свинца, вызвавшие пемзообразное разрушение футеровки Термические характеристики зон футеровки, представлен ные в табл 24, свидетельствуют о резком снижении тер мостойкости пораженных зон

Спектр представляется на световом табло в виде 12 светящихся столбов, высота которых определяется уровнями сигналов в соответствующих каналах. Дефект регистрируется по изменению этих уровней в одном или нескольких наиболее информативных частотных каналах. Позднее, в связи с развитием цифровой техники появилась возможность применить для спектрального анализа быстрое преобразование Фурье. Практически оказалось достаточным представление спектра 64 гармониками.