Окончательное уравнение

Подставляя (29) и (32) в (30), получаем окончательное выражение для определения потерь массы в результате фреттинг-коррозии при С циклах трения:

где у — безразмерная величина, называемая коэффициентом формы зуба. Тогда получим следующее окончательное выражение условия прочности на изгиб (формулу проверочного расчета):

где у — безразмерная величина, называемая коэффициентом формы зуба. Тогда получим следующее окончательное выражение условия прочности на изгиб (формулу проверочного расчета):

Учтя соотношение (8.6), получим окончательное выражение для алгебраического значения скорости точки вращающегося тела

Подставляя (12.30) в (12.29) получим окончательное выражение для элементарной работы силы F

получаем окончательное выражение для определения текущего перенапряжения в пластине с дефектами:

Опуская процедуры вычислений, связанных с математическим описанием графоаналитических принципов построения данных сеток линий скольжения (она аналогична алгоритму, рассмотренному в разделе 3.4) приведем окончательное выражение для оценки величины контактного упрочнения прямолинейной мягкой прослойки с поперечным сечением лх/:

Окончательное выражение для решения задачи (2.1)—(2.3) имеет вид

В целях упрощения расчетов, учитывая малый вклад в увеличение энтропии и внутренней энергии химических реакций и поляризационных эффектов, значения 3, 6 и 7-го членов подынтегрального выражения можно приравнять к нулю, а в 4-м и 5-м слагаемых целесообразно перейти от объемных интегралов к поверхностным. Тогда получим окончательное выражение для интенсивности изнашивания:

Подставляя вместо К его значение из формулы (15.31), находим окончательное выражение момента трения MF для приработавшейся кольцевой пяты:

получаем окончательное выражение для определения текущего перенапряжения в пластине с дефектами:

Так как ось х — к направляющей неподвижна, то ускорение ас, и корио-лисово ускорение а?с = 0. Тогда окончательное уравнение для определения ускорений звеньев группы ВС будет иметь вид

Так как ось х — х направляющей неподвижна, то ускорение ас, и корио-лисово ускорение осс = 0. Тогда окончательное уравнение для определения ускорений звеньев группы ВС будет иметь вид

Интегрируя уравнение (133), получим окончательное уравнение адиабатного процесса , .. •

Из зависимости (51) получим окончательное уравнение, справедливое для нагружения с любым коэффициентом асимметрии цикла:

Значения постоянной на правой стороне и функции / зависят от формы /с-трещины. Так, для трещины глубиной 1С, проходящей через всю ширину образца, постоянная равна 1,12, а функцию / можно выразить аналитически [9] так, что получим окончательное уравнение

чений. Для прямого стержня уравнения Бресса распадаются на уравнение для продольных волн и два уравнения изгибных колебаний, совпадающих с уравнениями Тимошенко, в которых коэффициент сдвига равен единице (см. ниже). Уравнения Бресса дают значительно лучшее приближение, чем уравнение Бернулли — Эйлера. Однако в последующие годы оба эффекта — влияние инерции вращения и сдвиговых деформаций на динамический изгиб стержней — пришлось открывать заново. Первую поправку в уравнение Бернулли — Эйлера, обусловленную инерцией вращения сечений, ввел Рэлей в 1877 году [275]. Благодаря широкой популярности книги Рэлея эта поправка стала известной повсеместно как поправка Рэлея. Влияние сдвиговых напряжений учел в 1915 году С. П. Тимошенко [304]. Если поправка Рэлея в точности совпадает с аналогичной поправкой Бресса, то поправка Тимошенко имеет принципиальное отличие. С. П. Тимошенко ввел в исходные уравнения произвольный коэффициент, так называемый коэффициент сдвига q. Окончательное уравнение, называемое теперь уравнением изгиба Тимошенко, отличается от уравнения Бресса дополнительным множителем q в некоторых членах уравнения. Выбор оптимального значения коэффициента сдвига q позволяет значительно улучшить точность вычислений по сравнению с уравнением Бресса.

Начальные условия для определения постоянной интегрирования D2: при к — 0 ак = 0, поэтому Dz = 0. Окончательное уравнение для ак будет иметь вид

Начальные условия для определения постоянной интегрирования: при к = 1 ак2 = акшах = 1, следовательно, D4 = 1. Поэтому будем иметь окончательное уравнение для

Окончательное уравнение для свободного падения муфты с высоты h будет:

Приравняв правые части (4-10) и (4-16), получим окончательное уравнение граничных условий для дифференциально-разностного приближения при задании температуры и радиационных характеристик поверхности:

Окончательное уравнение линий тока примет вид: