Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Окрестности критической



Способ теплового травления вследствие нежелательного теплового влияния, особенно на чувствительные к отпуску материалы (закаленная сталь), в настоящее время вытесняется способом окрашивающего травления погружением.

На специальном применении и действии окрашивающего травления погруже нием подробнее остановимся в следующем разделе.

Спиртовой раствор азотной кислоты можно применять и для окрашивающего травления поверхности зерен. Травитель подогревают до 30—35° С, длительность травления составляет —30 с. Рекомендуется предварительное травление этим же травителем при 0° С. Повышение температуры до 35—50° С приводит к усилению контраста между различно ориентированными зернами феррита и одновременно усиливает шероховатость.

Некоторые способы окрашивающего травления сплавов на основе железа, особенно нелегированной стали, были приведены ранее. Они пригодны для низколегированной, а также для ледебуритной стали, но не для нержавеющих ферритных или аустенитных хромистых или хромоникелевых сталей. Марганцовистый аустенит в марганцевой стали в этом отношении составляет исключение: он окрашивается даже тиосульфатом натрия.

Методы окрашивающего травления для нелегированных сталей используют также для чугунов. Особое значение имеет тепловое травление, так как различные структурные составляющие чугу-164

Для успешного окрашивающего травления решающее значение часто имеет качество травящего реактива.

Для выявления зерен меди используют некоторые способы окрашивающего травления. Эффект окрашивания основан на интерференции лучей, отраженных от поверхностных пленок различной толщины, а также может вызываться специальными оптическими способами после обычного травления поверхности зерен.

Применение окрашивающего травления Малетта, введенного только для сплавов железа, для меди и ее сплавов также дает удовлетворительные результаты. Но точных подтверждающих сведений нет.

Травитель 29 [И мл насыщенного на холоде Na2S2O3; 44 г KaS2O8; 100мл Н2О]. Этот раствор [раствор тиосульфата натрия (III)] Клемм [18] рекомендует для штрихового травления меди (рис. 71). В то время как для обычного окрашивающего травления зерен раствором (II) необходимо около 8 мин, для штрихового травления раствором (III) требуется 90—150 мин. Характер получаемых в результате разрушения пленки сульфида штриховых фигур позволяет определить ориентацию кристаллографических плоскостей, имеющих низкие индексы; (100) — единичные квадратные штриховые фигуры или поверхности зерен, свободные от штрихов; (111) — сетчатые штриховые фигуры и (НО) —• параллельные штриховые фигуры. На плоскостях с более высо-

Ниже указаны способы окрашивающего травления и области их применения с рекомендацией соответствующих реактивов.

Кроме окрашивающего травления раствором тиосульфата натрия (II), возможно штриховое травление раствором (III) продолжительностью около 120 мин. Однако эти способы еще недостаточно разработаны.

Вторая система качественно иначе ведет себя под нагрузкой. Исходное вертикальное положение стержня остается устойчивым до тех пор, пока Р < 1. В точке бифуркации В^ ось ординат, соответствующая на рис. 1.10, б_исходному положению равновесия, пересекается с кривой Р = cos
Критическая точка бифуркации исходной формы равновесия идеально прямого стержня является точкой бифуркации первого типа (см. § 3) и изгибная форма равновесия в окрестности критической точки бифуркации устойчива. В тех случаях, когда идеально правильная система имеет критическую точку бифуркации первого типа, влияние начальных неправильностей можно оценить с помощью линеаризованных неоднородных уравнений.

Рассмотрим закритическое поведение кругового кольца. Выше определены критические точки бифуркации исходной формы равновесия кругового кольца при нескольких случаях его нагруже-ния. Более детальное изучение закритического поведения кольца в окрестности критической точки бифуркации показывает, что при потере устойчивости кольцо ведет себя подобно сжатому стержню, продольные перемещения которого не стеснены (см. § 17). Следовательно, критическая точка бифуркации кольца Аг оказывается точкой бифуркации первого типа, а малейшее превышение критической нагрузки приводит к резкому нарастанию прогибов кольца (рис. 6.8). Если имеется несколько дополнительных жестких опор, препятствующих перемещениям кольца, то его поведение после потери устойчивости будет иным. В том случае, когда число опор четное и они равномерно распределены по окружности кольца, критическое значение гидростатической внешней нагрузки определяется по следующей формуле (в случае нечетного числа опор нельзя пользоваться полученным выше решением для незакрепленного кольца):

Если закрепления краев оболочки исключают возможность чисто изгибной деформации, то при потере устойчивости поведение тонких оболочек становится качественно иным. В этом случае критическая точка бифуркации Вг идеально правильной оболочки оказывается точкой бифуркации второго типа [3, 19]. Точка бифуркации соответствует неустойчивому начальному состоянию равновесия и в окрестности критической точки бифуркации нет новых устойчивых состояний равновесия. Новые устойчивые состояния равновесия удалены от начального невозмущенного состояния на конечные расстояния (рис. 6.23, б). Поэтому переход в новое возмущенное состояние равновесия происходит хлопком: переходя в новое устойчивое состояние оболочка «перескакивает» через статически неустойчивые состояния равновесия. Новые устойчивые состояния равновесия, отделенные от начального невозмущенного состояния сравнительно небольшим энергетическим барьером, становятся возможными до достижения критической нагрузки.

Это уравнение кривой на комплексной плоскости, представляющей собой почти окружность, которая может быть построена, если известно значение вектора прогиба ротора для разных значений <о в окрестности критической скорости. Угол ф между направлением возмущающей силы и перемещением tgip = (bco/M)/Q2 — а2, где Q = k/M . Уравнение движения для n-массовой системы, на которую действует сила Fk (t), приложенная к А-массе, можно записать в виде

Показана возможность определения собственных частот и форм колебаний, величины и положения неуравновешенности гибкого ротора на основе анализа ^параметров АФЧХ. АФЧХ снимаются в окрестности критической скорости системы. Экспериментальная проверка проведена на стендах с горизонтальным и вертикальным расположением гибких роторов. Илл. 1, библ. 2 назв.

При разбиении аппарата на экономайзер и перегреватель возникает вопрос о границе между этими участками. Этот вопрос тесным образом связан с особенностями поведения термодинамических и теплофизических свойств реальных теплоносителей в окрестности критической точки и с влиянием этих особенностей на характер теплообмена ;[5.5].

Рассматривая диаграмму жидкость — пар реального вещества (например Р — и-диаграмму, изображенную на рис. 5.1), можно выделить в окрестности критической точки границы областей с различной термодинамической устойчивостью. Ниже критической точки такими границами являются бинодаль — кривая сосуществования двух фаз и спинодаль — линия, определяющая область абсолютной термодинамической неустойчивости, внутри которой справедливы следующие соотношения, не реализуемые в опыте [5.7]:

Рис. 5.1. Состояния вещества в окрестности критической точки: / — изотерма, не имеющая точки перегиба; 2 — квазиспинодаль; 3 — би-нодаль; 4 — спинодаль; / — зона двухфазного состояния; // — «псевдожидкого» состояния; /// — «псевдогазового» состояния; IV — состояния плотного газа

Это — уравнение кривой на комплексной плоскости, которая представляет собой почти окружность с центром, лежащим на отрицательной части мнимой оси. Эта окружность (рис. 2, а) может быть построена, если известно значение вектора-прогиба ротора для разных значений Q в окрестности критической скорости. Угол ф между направлением возмущающей силы (дисбалансом) и перемещением tgcp = (&Я//ге)/(со2 — Q2).

Определение величины и положения дисбаланса является одной из наиболее сложных задач, возникающих при уравновешивании гибких роторов. Одним из перспективных методов, применяемых для данных целей, является метод, приведенный в работе [1]. На основе анализа АФЧХ, снятых в окрестности критической скорости, определяют величину и положение дисбаланса и динамические характеристики системы (коэффициент демпфирования, собственные формы и частоты колебаний). Для снятия экспериментальных АФЧХ по существующей методике необходима длительная работа динамической системы на стационарном или квазистационарном режиме в окрестности критической скорости. Длительная работа в области резонанса опасна из-за появления значительных динамических нагрузок и при большом начальном дисбалансе не всегда представляется возможной.




Рекомендуем ознакомиться:
Окислительных процессов
Окислительной деструкции
Окислительного характера
Околошовного растрескивания
Окончания испытания
Окончания переходного
Окончания восстановления
Окончании наращивания
Окончательные результаты
Образованием химических
Окончательная термическая
Окончательной операцией
Окончательное межосевое
Образовавшихся отложений
Окончательное уравнение
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки