Окружностей проходящих

Таким образом, два колеса с эвольвентными профилями зубьев могут быть собраны с различными межосевыми расстояниями. При этом меняется положение полюса зацепления Р и величина угла зацепления а. Отсюда можно сделать и тот вывод, что для зубчатых колес с эвольвентными профилями зубьев величины радиусов начальных окружностей определяются только после сборки этих колес. Указанное свойство позволяет вводить в правильное зацепление два любых колеса, нарезанных одной и той же инструментальной рейкой.

Радиусы /•[ и г'2 условных делительных окружностей определяются но формулам

Рабочий участок линии зацепления E±EZ имеет форму дуг вспомогательных окружностей АЕг и АЕ2, расположенных между точками пересечения окружностей выступов колес гл = rt -f- ha и ra2 = r2 + ha с окружностями р2 и рх. Величина а зависит от положения точки контакта зубьев на линии зацепления. Для обеспечения коэффициента перекрытий е > 1 радиусы вспомогательных окружностей определяются из соотношений р, = = (0,35-5-0,45) /-! и р2 = (0,35 +0,45) га.

Таким образом, два колеса с эвольвентными профилями зубьев могут быть собраны с различными межосевыми расстояниями. При этом меняется положение полюса зацепления Р и величина угла зацепления а. Отсюда можно сделать и тот вывод, что для зубчатых колес с эвольвентными профилями зубьев величины радиусов начальных окружностей определяются только после сборки этих колес. Указанное свойство позволяет вводить в правильное зацепление два любых колеса, нарезанных одной и той же инструментальной рейкой.

Радиусы г\ и г? условных делительных окружностей определяются по формулам

Радиусы гш1 и гШ2 начальных окружностей определяются по уравнениям:

Радиусы rwl и гт начальных окружностей определяются по уравнениям:

центральных конусов о^ и яз2. Сферические центры С1( С2 соприкасающихся окружностей определяются радиусами-векторами г\ и г2, идущими вдоль осей конусов. Эти же радиусы-векторы являются одновременно единичными векторами бинормалей сферо-центроид для их точки касания С (начала которых помещены в центре О сферы). Вектор г определяет точку касания сферо-центроид — мгновенный центр скоростей движущейся фигуры.

Для заданного шарнирного четырехзвенника АоАВВ0 можно построить кривую центров а и кривую круговых точек ku для четырёх бесконечно близких положений шатунной плоскости, опре^ деляя сначала полюс Р и точку Q (рис. 181). Фокальный центр кривой центров является точкой пересечения двух окружностей; диаметры этих окружностей определяются при помощи осей симметрии отрезков РА0 и РВ0, полюсной касательной t и< полюсной нормали п. Симметрично с прямой GP относительно полюсной касательной t проводим фокальную ось / кривой центров, после чего эту кривую можно построить при помощи пучка прямых с центром G и пучка окружностей, касающихся друг друга в центре пучка Р.

Делительный угол наклона зуба Р определяется на делительном цилиндре. В торцовой плоскости окружной шаг, модуль, диаметры делительной и основной окружностей определяются по зависимостям

Примечания: 1, Размеры с, е, s, t, k н ных передач, а такж 2. Расчетные диаметры D ремня, находящегося на 224. 250. 280. 315. 355. е расп е на с (диам шкив 400, 4 300, 3 эостраняются на шкивы для верти варные шкивы, етры окружностей, проходящих чер ;) выбирают из ряда 63, 71, 80, 1 50, 500, 560, 630. 710. 800. 900. 1 кальных и полуперекрест-ез центры тяжести сечений 30, 112, 140, 160, 180, 200,

где rs 4,, г3(5) — радиусы окружностей, проходящих через оси вращения сателлитов 4 и 5.

На рис. 180 показаны кривые центров т1234 и /Пш5 для положений /, 2, 3, 4 и, соответственно, /, 2, 3, 5. Точками пересечения обеих кривых являются центры окружностей, проходящих через пять гомологичных положений одной точки [37]. Так как обе эти кривые являются кривыми третьего порядка, то они могут иметь девять точек пересечения. Две из них совпадают с

Практически пригодные центры окружностей, проходящих через четыре гомологичные точки во всех четырех положениях подвижной шатунной плоскости АС, лежат на прямой, соединяющей полюсы Р14, Р23- В положении 1 подвижной плоскости соответствующие шатунные точки лежат на прямой, проходящей через полюсы Р\г, Рц\ эта прямая в данном случае совпадает с осью шатуна А^С\ кривошипно-ползунного механизма.

стоянии а от точек fii и К\. Вертикаль, проходящая через точку Pi2, пересекает прямые GO и ЯО в точках Т и U. Горизонтали, проведенные через точки Т и U, пересекают вертикали, проходящие через точки G и Я, в точках 50 и С, которые являются центрами окружностей, проходящих через точки Bt, Bz, B3, B4 и, соответственно, через точки К\, К%, Кз, Кь.

При четырех положениях подвижной плоскости можно получить группы из четырех гомологичных точек, каждая из которых лежит на окружности заданного радиуса г. Для каждого из четырех полюсных треугольников можно построить #т-кри-вую. Каждые две из этих кривых, например кривые для полюсных треугольников P^PisPzs и PizPuPzt, пересекаются в точках, являющихся центрами окружностей, проходящих через четыре

где гз(4), /"з(5) — радиусы окружностей, проходящих через оси вра-

сти Z две системы ортогональных окружностей, проходящих через начало координат. При переходе на плоскость W начало координат переходит в бесконечность, а линии ОА и 0В будут координатными прямыми. То, что линия 0В стала координатной, весьма важно, так как граничное условие на этой линии

окружностей, проходящих через Оь выбираем произвольно; точки их пересечения с лучами ОС, О^, 0\Р определяют внешнюю и внутреннюю перекрыши е и ('. Если проектируется золотниковая машина, то точка е однозначно определяется остальными тремя и соответственно должна быть исправлена точка е на индикаторной диаграмме. Для клапанного парораспределения также может быть построена «золотниковая» диаграмма, причем точка е может быть выбрана произвольно (в рекомендуемых пределах — см. табл. 17-3). Если внешняя кромка золотника (фиг. 17-7) не перебегает за внутреннюю кромку канала, то на золотниковой диаграмме фиг. 17-2,6 отрезок Ы дает максимальную величину открытия парового канала .при впуске. Аналогичным образом строится и совмещенная диаграмма (фиг. 17-2,в).

Учитывая, что плоскость С образуется в результате дробно-линейного преобразования плоскости е2'12, нетрудно заключить, что прямые х = const и у = const переходят в два взаимно ортогональных семейства окружностей, проходящих через точки, в которых

1. Распределенная нагрузка интенсивностью р действует на край полуплоскости. Главные напряжения (сжимающие) в этом случае определяем по формуле 03,2=p(a±sin а)/я, а вектор о*3 направлен по биссектрисе угла а (рис. 8). Линии равных главных напряжений (здесь <Т3 и сг2 одновременно), так же как и линии равных главных деформаций, представляют собой дуги окружностей, проходящих через концы нагруженного участка края полуплоскости (слева от оси х). Ортогональные к ним линии дают траектории трещин (справа от оси х). Видно, что возможно выкалывание сегментов на концах участка распределенного давления.

Т. Af и Bi определяют нижние гра-* ницы участка профиля одного зуба, контактирующего с профилем другого зуба (сх. а). Такой участок, наз. эк* тивным- профилем. На сх, а он ограничен т. А% или Bf и кромкой соответствующего зуба., В некоторых -передачах, характеризующихся особенно" высокими . Окружными скоростями, кромку зуба притупляют (сх. в) для' того, чтобы избежать при входе в зацепления кромочного удара. В такой передаче активный профиль зуба ограничен верхней т. эвольвенты А%. В соответствии с этим определяется я длииач активной линии зацепления. Она ограничена пересечением окружностей, проходящих через эти точки с линией зацепления. При этом радиусы (диаметры) верхних точек ак-'трвного профиля обозначают гы, тн% (kfti, 4hi>, а радиусы (диаметры) нижних т. — Гри тт (dpi, dps).