Образуется преимущественно

температура воды на поверхности равняется температуре набегающего потока. Вблизи поверхности образуется пограничный слой, в котором концентрация водяного пара будет изменяться от состояния насыщения у поверхности до влажности в набегающем потоке.

жение в этом случае происходит в тонком слое. Характер свободного движения бывает ламинарным, а также турбулентным (частично или полностью). Здесь, как и при вынужденном движении, образуется пограничный слой, но из-за малых скоростей толщина этого слоя в дан-

В лобовой точке набегающий поток разделяется на две части и плавно обтекает переднюю часть периметра трубы. На поверхности трубы -образуется пограничный слой, который имеет наименьшую толщину в лобовой точке и далее постепенно нарастает

В лобовой точке набегающий поток разделяется на две части и плавно обтекает переднюю часть цериметра трубы. На поверхности трубы образуется пограничный слой, который имеет наименьшую толщину в лобовой точке и далее постепенно нарастает в размерах. Развитие пограничного слоя вдоль периметра трубы происходит в условиях переменной внешней скорости потока и переменного давления. Скорость слоев жидкости, примыкающих к внешней границе пограничного слоя, увеличивается вдоль периметра трубы, а давление в соответствии с уравнением Бернулли уменьшается. При достижении то4ки периметра, отвечающей углу ф « 90° (угол отсчитывается от лобовой точки), скорость достигает наибольших значений и далее начинает уменьшаться, что сопровождается соответствующим увеличением (восстановлением) давления. В этой области пограничный слой становится неустойчивым, в нем возникает обратное течение (рис. 3-33), которое оттесняет поток от поверхности. В итоге происходит отрыв потока и образование вихревой зоны, охватывающей кормовую часть трубы. Положение точки . отрыва пограничного слоя зависит от значения Re и степени турбулентности набегающего потока. При малой степени турбулент-

Над поверхностью воды образуется пограничный слой насыщенного пара, температура которого соответствует температуре воды и давление равно давлению насыщенного пара при температуре воды. Когда парциальное (частичное) давление пара над поверхностью воды больше, чем парциальное давление пара в окружающем воздухе, то происходит диффузия пара в среду с меньшим давлением, и вода испаряется с поверхности. Следовательно, скорость испарения воды с открытой поверхности будет тем больше, чем больше разность парциальных давлений пара над поверхностью воды и в окружающем воздухе. В открытом баке конденсат частично испаряется и охлаждается до температуры, соответствующей парциальному давлению пара у поверхности испарения. Если кон-денсатный бак не имеет крышки, то пар над поверхностью испарения находится в смеси с воздухом, парциальное давление л ара меньше атмосферного и конденсат в баке охладится примерно до 80 — 85 °С. Если бак сообщается с атмосферой только через выхлопную трубу, то парциальное давление в нем можно считать равным атмосферному, и температура конденсата будет равна примерно 99 "С.

При пленочной конденсации толщина слоя конденсата б обычно-невелика по сравнению с его протяженностью /. Условие 6<С^ позволяет упростить систему дифференциальных уравнений, записав ее для слоя конденсата в приближении 'пограничного слоя. Если пар имеет достаточно большую продольную составляющую скорости, то в паре у поверхности пленки также образуется пограничный слой. Для стационарного плоского пограничного слоя уравнения движения, неразрывности, энергии можно записать в следующем виде [2-4, 2-10]:

Можно полагать, что при несимметричной подаче пара, что имело место в опытах без сетки, у трубки образуется пограничный слой. Числа Re=gcd/rnn составляли в этих опытах величину от 24,6 до 168, т. е. были достаточно велики. Свободные токи при этом совпадают с течением пара, обусловленным процессом конденсации.

случае всегда меньше, чем во втором. Объясняется это тем, что при обтекании шара вязкой жидкостью на его поверхности образуется пограничный ламинарный слой, вследствие чего ближайшие к шару линии тока отодвинутся от него на расстояние, равное толщине этого слоя и.

ось трубы, образуется пограничный слой,

При обтекании газом тупого тела с осью симметрии, направленной вдоль скорости невозмущенного потока, на поверхности тела образуется пограничный слой, симметричный относительно оси тела. Линии такого движения лежат в меридиональных плоскостях. В [Л. 20, 105] показано, что если хб4 я fPidnldx малы (к — кривизна меридионального профиля), то уравнения движения и энергии для пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания газом плоской поверхности, если координата х направлена вдоль контура меридионального сечения, а у — по нормали к нему.

2) она может сохраниться, превратиться фактически в отдельный вихрь с петлей, обращенной в сторону потока, и подвергнуться воздействию подъемной силы, направленной от стенки (рис. 5). Внутренняя энергия будет постоянно увеличиваться, пока не образуется пограничный слой. Вопрос о том, имеет ли место первый или второй вариант, полностью определяется значением числа Рейнольдса начального возмущения, отнесенного к размеру начальной изогнутой трубки и существующему градиенту на стенке. Величина начального возмущения не равна нулю и имеет некоторую конечную величину, зависящую от числа Рейнольдса вихревой микроподковы.

В первом случае текстуру описывают как базисную с различным распределением плотности базисных полюсов на полюсных фигурах, во втором наблюдаются различного рода призматические текстуры. Призматическая текстура образуется преимущественно при деформации металла в верхней части двухфазной области. Базисная текстура возникает при деформации в температурном интервале существования максимального количества а-фазы. У ряда псевдочх-сплавов титана образование текстуры базисного типа происходит при температурах прокатки ниже 600—

Соприкасающаяся с газом вода обогащается некоторыми газовыми компонентами, которых в исходной воде не было или они содержались в незначительных количествах. Диффузионный обмен, приводящий к обескислороживанию воды, происходит на пути движения газоводяной смеси до сепаратора , где газ отделяется от воды, а обескислороженная вода направляется в бак или насос. Обогащенный кислородом газ поступает в реактор, представляющий собой герметически закрытую печь, туда же загружается древесный уголь. Подогрев этой массы осуществляется при помощи электрического тока или топочных газов. При соприкосновении газа с углем, раскаленным до 800°С и выше, происходят связывание выделенного из воды кислорода и образование оксида углерода. В условиях более низких температур образуется преимущественно углекислый газ. Освобожденный от кислорода газ поступает снова в эжектор.

Сильный карбидообразующий элемент. Образует карбиды типа (MoFe)23Ce и (MoFe)eC, в которых вероятное соотношение атомов железа и молибдена составляет Fe3Mo3Ce и соответственно Fe3Mo3C. Карбид (MoFe)23Ce образуется преимущественно в присутствии хрома. В этом карбиде могут растворяться также хром, вольфрам и железо, поэтому он присутствует во всех сплавах. В цементите (Fe3C) растворится 1—2% молибдена. Значительно снижает критическую скорость закалки, что позволяет добиться сквозной прокаливаемости в массивных изделиях даже при добавке лишь 0,5 — 0,8% молибдена, дает равномерную и мелкозернистую структуру; дает вязкий и волокнистый излом в изделиях после улучшения; значительно повышает устойчивость аустенита в перлитной области и сравнительно мало изменяет ее в средней области; на скорость выделения доэвтектоидного феррита молибден влияет значительно меньше, чем на скорость перлитного превращения; увеличивает межпластинчатое расстояние в перлите; повышает точку мартенситного превращения; уменьшает чувствительность стали к перегреву; повышает устойчивость стали против отпуска, особенно после закалки от высоких температур; увеличивает сопротивление стали ползучести; способствует образованию тонкодисперсных специальных карбидов; устра-

а обескислороженная вода 'направляется_в 'бак или насос. Обогащённый кислородом газ поступает в реактор, представляющий собой герметически закрытую печь, туда же загружается древесный уголь. Подогрев этой массы осуществляется при помощи электрического тока или топочных газов. При соприкосновении газа с углем, раскаленным до 800 °С и выше, происходят связывание выделенного из воды кислорода и .образование окиси углерода. В условиях более низких температур образуется преимущественно углекислый газ. Освобожденный от кислорода газ поступает •снова в эжектор.

В сплавах с 0,18 — 0,32 % Zr образуется преимущественно карбид

Окалина легированных сталей, образующаяся при термической обработке, имеет сложный состав или состоит из двойных окислов со структурой шпинелей FeO М2О-, или Fe2O3 МО, где М — легирующий металл Сг, Ni и т. д. Состав окалины на железохромистых сплавах зависит от содержания хрома: на сплавах с 2—15 % Сг образуется преимущественно шпинель (Fe, Cr)3O4, с 15 % Сг—(Fe, Сг)2О3, при содержании хрома выше 16% образуются оксиды М2О3.

Область мидриба образуется преимущественно в тех случаях,, когда Мл лежит при ^достаточно низких температурах, а сдвиговая деформация, сопровождающая мартенситное превращение,, происходит путем двойникования по плоскости {112}м в направлении <111>м. Локальное повышение температуры приводит к замене двойникования скольжением.

При второй схеме зарождения — вдали от карбидной частицы (рис. 34, в) - выражение (17) несколько изменяется. В этом случае углерод переносится к возникшему зародышу -у-фазы от перлитного зерна или частицы третичного цементита через ферритную матрицу, и в выражение (17) вместо ?>7 следует подставлять коэффициент диффузии углерода в образе Da. Роль х здесь играет расстояние от карбидной частицы (перлитного участка) до аустенитного центра, соответствующее по порядку величины размеру зерна, поскольку, как уже отмечалось, в начале а -» 7-пРевРаЩения аустенит образуется преимущественно на границах зерен. Меняются также значения градиента концентраций по участку и разности концентраций на границах аустенитного участка и а-фазы. В этом случае аустенитный участок с обеих сторон граничит с о-фазой, поэтому в рассмотрение должна вводиться только разность концентраций углерода в феррите и аустените на границе их раздела (ДС7)а). Величина градиента концентраций, под влиянием которого углерод диффундирует от карбидной частицы в аустенит, определяется в данном случае разностью концентраций углерода в феррите на границе раздела с карбидной частицей (Са_к) и аустенитным участком (Са_7) .

14. Пригар. Дефект в виде трудно отделяемого специфического слоя на поверхности отливки, образовавшегося вследствие физического и химического взаимодействия формовочного материала с металлом и его окислами. Образуется преимущественно на отливках из сплавов с высокой температурой плавления при заливке в песчаные формы

О положительном действии ниобия на жаропрочность аусте-нитных швов при 600—650° С свидетельствуют также данные табл. 72. Установлено, что аустенитно-ферритные сварные швы типа 19-9 с ниобием превосходят аустенитные швы типа 25-20 (без. ниобия) по длительной прочности. Для швов первого типа нагрев в течение 100ч при 900° С вызывает снижение длительной прочности ввиду превращения 6 -> а (см. табл. 72). В этих швах а-фаза образуется преимущественно внутри зерен. В аустенитных швах cr-фаза после нагрева при 790°С в течение 100 ч выпадает по границам зерен, что оказывает более сильное влияние, заметно снижая длительную прочность. Характерно, что двухфазные швы с ниобием при 650° С выдерживают в полтора раза более высокие напряжения в три раза дольше, чем однофазные швы типа 25-20. Для жаропрочных аустенитных сталей, у которых соотношение содержаний хрома и никеля меньше единицы, а концентрация никеля превышает примерно 15%, задача по обеспечению требуемой жаропрочности сварных соединений решается уже не с помощью аустенитно-ферритных швов. Здесь приходится ориентироваться на аустенитный шов, не содержащий феррита.

Ферритная (мартенситная) фаза при холодной деформации образуется преимущественно по плоскостям скольжения, что доказано металлографическим, рентгеноструктурным анализами и испытаниями с магнитными порошками.

При второй схеме зарождения - вдали от карбидной частицы (рис. 34, в) - выражение (17) несколько изменяется. В этом случае углерод переносится к возникшему зародышу у-фазы от перлитного зерна или частицы третичного цементита через ферритную матрицу, и в выражение (17) вместо Dy следует подставлять коэффициент диффузии углерода в а-фазе Da. Роль х здесь играет расстояние от карбидной частицы (перлитного участка) до аустенитного центра, соответствующее по порядку величины размеру зерна, поскольку, как уже отмечалось, в начале а -* 7~пРевРаЩения аустенит образуется преимущественно на границах зерен. Меняются также значения градиента концентраций по участку и разности концентраций на границах аустенитного участка и а-фазы. В этом случае аустенитный участок с обеих сторон граничит с а-фазой, поэтому в рассмотрение должна вводиться только разность концентраций углерода в феррите и аустените на границе их раздела (ДСу]р,). Величина градиента концентраций, под влиянием которого углерод диффундирует от карбидной частицы в аустенит, определяется в данном случае разностью концентраций углерода в феррите на границе раздела с карбидной частицей (Са_к) и аустенитным участком (Са_у).