Образуется разрежение

Если в решетке р-фазы нет плоскости, которая могла бы сочленяться с исходной, то превращение протекает ступенями. На первой ступени образуется промежуточная метастабильная Р'-фаза. Решетки этой промежуточной фазы отличаются тем, что она уже имеет такую плоскость, по которой может быть осуществлена когерентная связь р'-фазы с исходной решеткой а -фазы. На второй ступени совершается переход р'—>-р, если между ними может быть осуществлена когерентная связь; в противном случае должна образоваться вторая метастабильная фаза и т. д.

Золото—хром. Кристаллизация сплавов Аи—Сг сопровождается перитекти-ческой реакцией при 1152° С. В системе образуется промежуточная фаза pV распадающаяся с образованием эвтектоида при 1022° С и 14% Сг на «-твердый раствор, богатый Аи, и у"твеРДЫ1"1 раствор, богатый Сг. Растворимость хрома-в золоте в твердом состоянии (около 7,5%) определена недостаточно точно. Сплавы в области твердого раствора обладают малым температурным, коэффициентом электросопротивления. Кривые удельного электросопротивления и то температурного коэффициента приведены на фиг. 43. Для сплава, содержащего 1,8% Сг, температурный коэффициент равен нулю в отожх<енном состоянии. Сплавы с большим содержанием Сг имеют отрицательный температурный коэффициент. Для точных измерительных приборов в качестве сопротивлений с нулевым температурным коэффициентом применяют сплав с 2—2,1% Сг. Такой' сплав имеет удельное электросопротивление 0,33 QM-MM-/M и малую термоэлектродвижущую силу в паре с Си (7—8 шв/град). В твердотянутом состоянию сплав имеет довольно высокий температурный коэффициент. Продолжительными1 отжигами при 150—200°С доводят температурный коэффициент до нуля. Однак*' слишком глубокий отжиг может привести к отрицательному температурному коэффициенту электросопротивления.

Золото—хром. Кристаллизация сплавов Аи—Сг сопровождается перитекти-ческой реакцией при 1152° С. В системе образуется промежуточная фаза pV распадающаяся с образованием эвтектоида при 1022° С и 14% Сг на «-твердый раствор, богатый Аи, и у"твеРДЫ1"1 раствор, богатый Сг. Растворимость хрома-в золоте в твердом состоянии (около 7,5%) определена недостаточно точно. Сплавы в области твердого раствора обладают малым температурным, коэффициентом электросопротивления. Кривые удельного электросопротивления и то температурного коэффициента приведены на фиг. 43. Для сплава, содержащего 1,8% Сг, температурный коэффициент равен нулю в отожх<енном состоянии. Сплавы с большим содержанием Сг имеют отрицательный температурный коэффициент. Для точных измерительных приборов в качестве сопротивлений с нулевым температурным коэффициентом применяют сплав с 2—2,1% Сг. Такой' сплав имеет удельное электросопротивление 0,33 QM-MM-/M и малую термоэлектродвижущую силу в паре с Си (7—8 шв/град). В твердотянутом состоянию сплав имеет довольно высокий температурный коэффициент. Продолжительными1 отжигами при 150—200°С доводят температурный коэффициент до нуля. Однак*' слишком глубокий отжиг может привести к отрицательному температурному коэффициенту электросопротивления.

Отливки из отбелённого чугуна имеют в месте отбела структуру белого чугуна и в основной массе — серого чугуна. Между отбелённой и серой частями отливки образуется промежуточная зона половинчатого чугуна (серые вкрапления на белом поле со стороны отбела или белые вкрапления на сером поле). Каждой из этих зон соответствуют структуры белого, половинчатого и серого чугуна:

3. При температурах старения от 200 до 300° С на базе сверхструктуры образуется промежуточная фаза 0', состав которой отвечает фор-

образуется промежуточная ст-фаза. Верхний температурный пре-

одификациями компонентов и эвтектоидную реакцию при темпера-угре -850 °С (yLa, PDy) * pDy + cc(Dy, La). При температуре 735 °С и содержании -30 % (ат.) Dy образуется промежуточная аза (6) со структурой типа aSm (символ Пирсона ЛДЗ, пр. гр. R3m). работе [2] исследована кристаллическая структура и измерены араметры решетки семи сплавов системы La—Dy при температуре О "С. Сплавы предварительно были отожжены пои температуре 00 "С в течение 14 дней. Установлено, что область фазы a La pacno-ожена в интервале концентраций 0—21 % (ат.) Dy; в интервале 1—38 % (ат.) Dy существует фаза со структурой aSm. Зависимость араметров решетки сплавов от состава имеет отрицательное откло-ение от закона Вегарда в области фазы «Dy и положительное откло-ение в области фазы aLa, что свидетельствует об отклонении рас-воров от идеальных.

При понижении температуры конгруэнтно при температуре 625 °С и содержании 38 % (ат.) Ir образуется промежуточная фаза е с гексагональной штотноупакованной решеткой (символ Пирсона kP2 пр. гр. P63/mmc). При температуре 400 °С область гомогенности фазы е находится в интервале концентраций 22—45 % (ат.) ir. Параметр решетки фазы е внутри области гомогенности возрастает от а = 0,258 нм, с = 0,415 нм (со стороны Ре) до а = 0,265 нм, с = = 0,429 нм (со стороны Ir) [Ш, 1]). При температуре 470 °С [3] протекает эвтектоидное превращение (уFe, Ir) ** (аРе) + е.

В связи с этим можно предположить, что Gd и Рт образуют между собой непрерывные ряды твердых растворов аир. Вследствие близости этих растворов к идеальным линии ликвидуса и солидуса практически сливаются в прямую, соединяющую температуры плавления Gd и Рт (рис. 376), с очень узкой двухфазной областью между ними. В другую прямую сливаются линии полиморфного превращения а »* р. При температурах ниже -750 °С образуется промежуточная упорядоченная фаза б со структурой типа aSm (по аналогии с другими системами между легкими и тяжелыми лантан и-дами). Максимум области гомогенности этой фазы по аналогии с системой Gd—Nd [1] должен лежать вблизи 50 % (ат.). Область существования упорядоченной фазы типа aSm указана условно штриховыми линиями.

На основании этого можно предположить, что Gd и Рг при высоких температурах образуют непрерывные ряды р твердых растворов, а при более низких температурах — непрерывные ряды а твердых растворов. При температурах ниже -750 °С образуется промежуточная фаза со структурой типа «Sm, как и в других системах между легкими и тяжелыми лантанидами. Вследствие близости строения и атомных радиусов растворы Рг и Gd близки к идеальным, поэтому на диаграмме состояния системы Gd—Рг (рис. 377) линии ликвидуса и солидуса, так же как и линии сольвуса, почти сливаются в прямые, соединяющие температуры плавления и превращения Рг и Gd с узкими двухфазными областями между ними.

Представленная в работе [X] диаграмма состояния Sn-Tl, базирующаяся на результатах ранних работ, была дополнительно исследована и уточнена в средней части и со стороны Т1 р, Ш, 1-6]. Было установлено, что в системе образуется промежуточная фаза у с ГЦК решеткой и соединение, содержащее несколько более 60 % (ат.) Sn. Приведенная на рис. 610 диаграмма состояния Sn-Tl была построена в работе [6] с учетом последних исследований, в том числе и собственных результатов.

Точка В ползуна механизма вращающейся кулисы описывает окружность вокруг центра А, а кулиса 3 вращается вокруг центра С (рис. 183, а). Движение точки В можно воспроизвести, если при вращении кулисы 3 точка В лолзуна будет непрерывно касаться неподвижной окружности 4 (рис. 183, б). В таком конструктивном видоизменении механизм вращающейся кулисы использован в лопастных насосах (рис. 183, в). Кулиса 3 выполнена в виде барабана с прорезью, вращающегося вокруг оси С; постоянство касания ползуна (лопатки) 2 с кожухом 4 обеспечивает пружина. Когда лопатка 2 перемещается в верхней части насоса, то слева от нее образуется разрежение и через канал всасывается жидкость; в это же время жидкость, находящаяся правее лопатки, нагнетается в канал Н.

Сжатый воздух под постоянным рабочим давлением поступает к входному соплу 3,. в измерительную камеру 2 и к измерительному соплу 1. Для увеличения тфедела измерения в этом приборе применена эжекторная измерительная система. Из сопла 1 воздух вытекает в атмосферу через зазор Z, образованный торцами сопла 1, управляющего сопла 16 и деталью 17. Управляющее сопло концен-трично с измерительным, и в камере 8 управляющего сопла образуется разрежение из-за отсоса воздуха потоком, вытекающим из измерительного сопла.

При опускании диафрагмы в полости, расположенной над ней, образуется разрежение, и топливо подсасывается из топливного бака, предварительно пройдя отстойник 7 и всасывающий .клапан 8. При расходовании топлива, заключённого в поплавковой камере карбюратора, её запорный клапан открывается, и топливо из помпы вследствие упругости пружины 9 вытесняется диафрагмой через нагнетательный клапан 10 в поплавковую камеру карбюратора. Принцип действия всех топливо-подкачивающих помп одинаков, несмотря на различия в конструктивном оформлении.

находящуюся перед ним жидкость. Жидкость отжимает края резиновой манжеты клапана 5 и через отверстия в его корпусе поступает в тормозную систему. При оттормаживании жидкость под действием пружин, сжимающих колодки, стремится возвратиться под поршень 2, который под действием пружины в быстро возвращается в исходное положение. Жидкость запаздывает, и под поршнем образуется разрежение, вследствие чего манжета клапана 5 закрывает его отверстия, и жидкость может войти под поршень, только преодолевая давление пружины 6 и поднимая клапан с его резинового опорного кольца 7. Этим обеспечивается постоянное предварительное давление жидкости в гидравлической системе.

свободному ходу тормозной педали. В резервуаре для жидкости необходимо поддерживать атмосферное давление, для чего в наливной пробке 9 предусматриваются отверстия. Отражатель пробки 10 не допускает выплёскивания жидкости через эти отверстия. Необходимо периодически контролировать уровень жидкости в резервуаре и в случае нужды доливать её через наливную пробку 9. Если жидкости в резервуара будет недостаточно, то через калиброванное отверстие 4 в тормозную систему может попасть пузырёк воздуха, который в противоположность жидкости может под давлением сильно сжиматься и вследствие этого не обеспечит в тормозной системе давления, необходимого для эффективного торможения. Для того чтобы и в этом случае дать возможность эффективно затормозить автомобиль с подкачкой жидкости в тормозную систему путём нескольких нажатий на тормозную педаль, предусмотрено отверстие 11, через которое жидкость поступает в переднюю полость поршня. При возвращении штока 1 в первоначальное положение перед ним образуется разрежение. Вследствие этого жидкость, находящаяся в передней полости поршня, будет поступать через отверстие 11 в заднюю полость под поршнем, отжимая манжету 3. Эта жидкость может быть использована для нагнетания в тормозную систему при повторном нажатии на тормозную педаль даже е середины хода, когда поршень ещё не дойдёт до калиброванного отверстия 4. При правильно работающей тормозной системе жидкость, проникшая под поршень через отверстие 11, снова выйдет в резервуар через калиброванное отверстие 4, когда поршень дойдёт до упора 8.

При работе насоса / в момент перемещения поршня 12 вверх образуется разрежение в цилиндре 11, клапан 10 поднимается и смазка заполняет полость цилиндра через отверстия в седле 9. Опускаясь вниз, поршень^ смазкой прижимает клапан к седлу, препятствуя возврату смазки в ведро, и смазка через отверстия в поршне и пластинчатый клапан 13 переходит в надпоршневую полость. При последующем ходе поршень, перемещаясь вверх, производит очередное всасывание смазки из ведра, а смазка, находящаяся >в поло,сти над поршнем, вытесня-. ется через шланг в резервуар станции.

Эта охлаждающая вода подается в конденсатор циркуляционным насосом 7 и отводится из конденсатора по трубопроводу 8. При конденсации пара происходит очень резкое сокращение его объема, в связи с чем >в конденсаторе образуется разрежение. До-давления, соответствующего этому разрежению, происходит расширение пара в двигателе.

Преподаватель объясняет, что инжекционными горелками низкого давления называются горелки предварительного неполного (частичного) смешения газа низкого давления с. воздухом. Подсос первичного воздуха в горелках составляет 30—60% от потребного для сжигания газа. Струя газа поступает в инжектор из газопровода через форсунку-сопло (придает форму и направление струе газа) под давлением, с большой скоростью. Вследствие этого в инжекторе смесителя образуется разрежение, благодаря которому и создается подсос в него воздуха из окружающей среды и перемешивание его с газом. Эта газовоздушная смесь проходит через горло смесителя, служащее для выравнивания струи смеси, и переходит в постепенно расширяющуюся часть горла — диффу-

Тягой, или силой тяги, называется разность давления холодного наружного воздуха и горйчих, газообразных продуктов горения, выходящих по борову в дымовую трубу. Эта разность давления создается внешней силой, побуждающей воздух входить в топку, преодолевать сопротивление топки и дымоходов установки, а образующиеся газообразные продукты сгорания по газоходам котельной установки удалять по дымовой трубе. Вследствие того, что отходящие через дымовую трубу газы легче наружного воздуха, внизу ее получается давление, меньшее атмосферного; в топке, борове и дымоходе образуется разрежение.

В системах, у которых ошибки синхронизации могут накапливаться, применяют устройства периодической компенсации рассогласования движений. К таким устройствам относятся: 1) обратные клапаны (рис. 4.48, б и 4.52), пополняющие из масляного напорного бака полости рабочих цилиндров, в которых образуется разрежение; 2) вспомогательные насосы низкого давления, от которых рабочая жидкость поступает через обратные клапаны в те синхронизирующие гидродвигатели, в которых создается пониженное давление, недостаточное для перемещения отстающего гидродвигателя и возвращения рабочего механизма в исходное положение; 3) предохранительные клапаны, которые открываются при значительном возрастании давления в полости рабочего цилиндра опережающего исполнительного механизма при его подходе к упору, что дает возможность довести отстающий исполнительный механизм в исходное положение; 4) электроконтакт (рис. 4.53, б), срабатывающий при упоре опережающего исполнительного механизма, что направляет расход нзсоса в цилиндр отстающего механизма; 5) встроенные в поршень клапаны, открывающиеся в конце хода и дающие возможность довести отстающий рабочий механизм в его исходное положение; 6) не закрывающиеся кромками золотника малые отверстия в крайнем положении золотника (рис. 4.45).

Центробежные насосы (рис. 146) нагнетают воду под действием центробежной силы, развиваемой при их вращении. Насос состоит из вала 1, на котором закреплены одно или несколько рабочих колес 2 с изогнутыми лопатками. Рабочие колеса вращаются внутри корпуса 3, имеющего улиткообразную форму, с частотой вращения 1500— 3000 об/мин. Вода по всасывающей трубе 4 поступает к центральной части рабочего колеса, захватывается им и отбрасывается центробежной силой вдоль лопаток от центра к стенкам (периферии) корпуса, в результате чего в центре насоса образуется разрежение (или вакуум). В это разреженное пространство засасываются все новые и новые порции воды и тут же отбрасываются к стенкам корпуса, к улиткообразному каналу, окружающему вращающееся рабочее колесо. Под действием центробежной силы вода по выходе из насоса приобретает давление, достаточное для поступления в котел.