Описывает гиперболу

Анализ интегральных характеристик — потока момента количества движения М, осевой проекции потока количества движе: ния Кх и параметра закрутки Ф^, найденных по результатам исследования структуры потока, показал, что их зависимость от относительной длины практически одинакова для всех испытанных значений модуля сопла. Изменение интегральных характеристик потока по длине сужающегося Канала описывается зависимостями

Свободные и сопровождающие колебания в данном случае играют существенную роль только в переходном режиме, поскольку их амплитуды убывают по экспоненте. При этом установившийся режим (f —» оо) описывается зависимостями для вынужденных колебаний. '

Семейство изохронных кривых циклического деформирования (при повторном нагружении в сочетании с ползучестью и выдержкой под постоянной нагрузкой) для изотермического нагружения (t = = const) ,' построенное на основании диаграмм малоциклового нагружения (при скоростях и времени деформирования, исключающих проявление временных эффектов) — изоциклических кривых, а также изохронных кривых, отражающих влияние времени и ползучести в условиях высокотемпературного малоциклового деформирования, описывается зависимостями:

Длинный раздающий коллектор с большой пористостью стенки (е ^ 0,5; = 16,5уот/а>) описывается зависимостями

Таким образом, анализируя рассмотренные выше экспериментальные данные по малоцикловому деформированию при мягком режиме нагружения с временными выдержками на экстремумах нагрузки (см. рис. 4.8—4.10), можно видеть, что как температура испытаний, так и форма цикла накладывают свои особенности на кинетику деформаций в этих условиях. В общем случае для комнатной и умеренных температур кинетика ширины петли пластического гистерезиса Ъ и односторонне накопленной в циклах деформации ё№> описывается зависимостями (2.10) и (2.18). Причем для циклически упрочняющихся материалов в двойных логарифмических координатах, что соответствует степенному виду кинетической функции, они представляют собой прямые ниспадающие линии (рис. 2.3, б), а для циклически разупрочняющихся материалов в полулогарифмических координатах — прямые восходящие линии (рис. 2.3, а), отвечающие экспоненциальному виду этих зависимостей. Как показывают приведенные выше экспериментальные данные для высоких температур и сложной формы цикла нагружения, в этих условиях наблюдается более сложный характер поведения деформационных характеристик. Так, уже при 450° С сталь Х18Н10Т обнаруживает в исходных циклах некоторое упрочнение, переходящее затем на основной стадии процесса деформирования в циклическое разупрочнение, причем это характерно как для нагружения с треугольной, так и с трапецеидальной формами цикла. Если при t — 450° С степень разупрочнения еще невелика, то с повышением температуры до 650° С, когда начинается интенсивное проявление в материале темпера-турно-временных эффектов, кинетика деформаций становится ярко выраженной и в существенной степени зависящей от времени, формы цикла и уровня нагружения. Указанные обстоятельства не учитываются зависимостями (2.10), (2.18) и для их описания было предложено [13] связать параметры этих уравнений с механическими свойствами материалов, а последние рассматривать зависящими от температуры и времени нагружения.

Для схемы рис. 8.13,6 расход пара через машину MD задается потребителями- сети противодавления и поддерживается системой регулирования турбины, а отдаваемая мощность турбины определяется величиной этого потребления. Такая система регулирования достаточно точно описывается зависимостями, справедливыми для регулятора давления.

Динамика изменения энтальпии в произвольном сечении г описывается зависимостями (6-50). Полагая в них ^ = 0, т. е. пренебрегая влиянием на инерционность процессов тепловой аккумуляции в металле, получим:

Между двумя поверхностями нагрева, как правило, включены собирающий коллектор, соединительный трубопровод и раздающий коллектор. Динамика каждого из этих необогреваемых элементов описывается зависимостями (4-63). Если пренебречь- изменением расхода и давления и влиянием внешнего изменения давления на температуру потока ввиду их малости, то останется единственная передаточная функция

С учетом циклических нагрузок наиболее опасна трещина, достигающая наибольшего размера за одинаковое число циклов приложения нагрузки. При этом скорость увеличения полуосей эллиптической трещины описывается зависимостями Париса типа:

Семейство изохронных кривых циклического деформирования (при повторном нагружении в сочетании с ползучестью и выдержкой под постоянной нагрузкой) для изотермического нагружения (t = = const), построенное на основании диаграмм малоциклового нагружения (при скоростях и времени деформирования, исключающих проявление временных эффектов) — изоциклических кривых, а также изохронных кривых, отражающих влияние времени и ползучести в условиях высокотемпературного малоциклового деформирования, описывается зависимостями:

от 0,5 до 4 мкм дисперсия оптических констант кокса удовлетворительно описывается зависимостями:

Дисперсия оптических констант антрацита, тощего и каменного углей удовлетворительно описывается зависимостями вида

Рамка / скользит в неподвижных направляющих р — р. Звено 2, входящее во вращательную пару А с рамкой /, скользит в ползуне 3, вращающемся вокруг неподвижной оси О. Ползуны 4 и 5 входят во вращательную пару К- Ползун 4 скользит вдоль оси звена 2, а ползун 5 — вдоль стороны Ь рамки /. При движении рамки 1 по направляющей р—р точка К, описывает гиперболу, уравнение которой

Ползун / скользит в неподвижной направляющей q—q. С ползуном 1 жестко связана траверза р, п.о которой скользит ползун 2. Звено 3 входит во вращательную пару К со звеном 2 и в поступательные пары с ползунами 4 к 5. Ползун 5 входит во вращательную пару С с ползуном /. Ползун 4 вращается вокруг неподвижной оси А. При движении ползуна / вдоль направляющей q—q точка К описывает гиперболу, уравнение которой

Ползуны 1 и 2 скользят в неподвижных направляющих р и-<7, оси которых образуют углы ср с осью Ох. Коленчатый рычаг 3 скользит в ползунах 5 и 4, входящих во вращательные кинематические пары А и В с ползунами ) и 2. Звено 6 скользит в направляющей а рычага 3 и ползуна 7, входящего во вращательную пару В с ползуном 4. При движении точек А и В вдоль направляющих р и q точка К. описывает гиперболу, уравнение которой

Длины звс'ньев механизма удовлетворяют условиям: ЕВ = = ВС = CD = DE, т. е. фигура EBCD является ромбом. Звенья 3 и 4 вращаются вокруг неподвижной оси С. Звенья 5 и 6 входят во вращательные пары со звеном 7, вращающимся вокруг неподвижной оси А. Звено 8 входит во вращательную пару В со звеньями 3 и 5 и скользит в ползуне 9, входящим во вращательную пару D со звеньями 4 и 6. Таким образом, ось звена 8 образует диагональ BD ромба EBCD. Ползуны / и 2, входящие во вращательную пару К, скользят вдоль осей звеньев 7 и 8. При вращении звена 7 вокруг оси А точка К описывает гиперболу, уравнение которой

Звено 1, имеющее форму коленчатого рычага ЬАа, вращается вокруг неподвижной оси А, сторона Аа звена 1 скользит в ползуне 2, а сторона АЬ — в ползуне 5. Ползун 2 входит во вращательную пару D с ползуном 6, скользящим по траверзе d—d ползуна 3, скользящего по неподвижным направляющим t—t, .ось которых параллельна оси Ах. Ползун 5 входит во вращательную пару С с ползуном 4, скользящим в направляющих q—q, ось которых образует угол ее с осью Ах. При вращении звена / вокруг оси А точка D описывает гиперболу р—р, уравнение которой

Звено 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в поступательные пары с ползунами 3 и 5. Ползун 3 входит во вращательную пару В с ползуном 4, скользящим в неподвижных направляющих q — q, ось которых образует угол (3 = 135° с осью Ах, и траверзой ВЪ и входит в поступательную пару с крестообразным ползуном 2, оси направляющих которого взаимно перпендикулярны. Ползун 2 скользит в неподвижных направляющих t—t, ось которых образует угол а = 45° с осью Ах. Звено 6 входит во вращательную пару С с ползуном 5 и скользит в ползуне 2, При вращении звена / вокруг оси А точка С описывает гиперболу р— р, уравнение которой

Ползун 1, скользящий в неподвижных направляющих q — q, траверзой СВ входит во вращательную пару В со звеном 3 и траверзой Cm скользит в ползуне 5. Звено 3 входит в поступательную пару с ползуном 2 и скользит в ползуне 4, вращающемся вокруг неподвижной оси А. Ползуны 2 и 5 входят во вращательную пару D. При движении ползуна 1 в направляющих q — q точка D описывает гиперболу р — р, уравнение которой

Ползун 1, скользящий в неподвижных направляющих q — q, траверзой СВ входит во вращательную пару В со звеном 3, а траверзоц СВ скользит в ползуне 5. Звено 3, входящее в поступательную пару с ползуном 2, скользит в ползуне 4, вращающемся вокруг неподвижной оси А. Ползуны 2 и 5 входят во вра дательную пару D. При движении ползуна 1 в направляющих q — q точка D описывает гиперболу р — р, уравнение которой

Звено 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в поступательные пары с ползунами 3 и 5. Ползун 3 входит во вращательную пару В с ползуном 4, скользящим в неподвижных направляющих q — q, ось которых образует угол 3 с осью Ах, и траверзой ВЬ входит в поступательную пару с крестообразным ползуном .2, оси направляющих которого образуют угол 90° — у. Ползун 2 скользит в неподвижных направляющих i — t, ось которых образует угол а с осью Ах. Звено 6 входит во вращательную пару С с ползуном 5 и скользит в ползуне 2. При вращении звена 7 вокруг оси А точка С описывает гиперболу р — р, уравнение которой

Звено /, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в поступательные пары с ползунами 3 к 5. Ползун 3 входит во вращательную пару В с ползуном 4, скользящим в неподвижных направляющих t — t,' ось которых образует угол в 90° с осью Ах. Ползун 4 траверзой ВЬ входит в поступательную пару с крестообразным ползуном 6, оси направляющих которого образуют угол 90° — — у. Ползун 2 скользит в неподвижных направляющих q — q, ось которых образует угол а с осью Ах, и траверзой Са скользит в ползуне 6. При вращении звена / вокруг оси А точка D ползуна 6, лежащая на пересечении направлений ВЬ и Са, описывает гиперболу р — р, уравнение которой

Звено 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в поступательные пары с ползунами 3 и 5. Ползун 3 входит во вращательную пару В с ползуном 4, скользящим в неподвижных направляющих t — t, ось которых-образует угол (3 с осью Ах. Ползун 4 траверзой ВЬ входит в поступательную пару с крестообразным ползуном 6, оси направляющих которого взаимно перпендикулярны. Ползун 2 скользит в неподвижных направляющих ц — q, ось которых образует угол ос с осью Ах, и траверзой Са скользит в ползуне 6. При вр'ащении звена / вокруг оси А точка D ползуна 6, лежащая на пересечении направлений ВЬ и Са, описывает гиперболу р — р, уравнение которой