Описывает распределение

Условие (15.26) описывает поверхность глобоидного кулачка, образованную дугой окружности, уравнения которой имеют вид

зуба. В результате качения плоскости Q по основному цилиндру каждая из точек образующей АС описывает эвольвенту в плоскости, перпендикулярной к оси цилиндра, прямая же АС описывает поверхность развертывающегося геликоида. Эта поверхность и является боковой поверхностью косого зуба с винтовой боковой линией. Следовательно, прямые, образующие боковую поверхность косого зуба, не параллельны друг другу и потому косой зуб не имеет плоского нормального сечения.

зуба. В результате качения плоскости Q по основному цилиндру каждая из точек образующей АС описывает эвольвенту в плоскости, перпендикулярной к оси цилиндра, прямая же АС описывает поверхность развертывающегося геликоида. Эта поверхность и является боковой поверхностью косого зуба с винтовой боковой линией. Следовательно, прямые, образующие боковую поверхность косого зуба, не параллельны друг другу и потому косой зуб не имеет плоского нормального сечения.

Уравнение (33), определяющее функциональную форму / (ak) = = 1, описывает поверхность в пространстве напряжений. Как и в случае критерия Хоффмана, подстановка в функцию / (afc) напряжений и последующая оценка значения этой функции по отношению к единице приводит к отрицательным величинам для некоторых комбинаций напряжений. Определение коэффициента безопасности может быть осуществлено -методом, изложенным в разделе III, В.

Уравнение (3.25) описывает поверхность, показанную на рис. 19. Его можно написать в другом виде. Преобразуя формулу (3.20), можно записать, что

Конец вектора TV, откладываемого по нормали к площадке, на которой действует TV, при всевозможных поворотах площадки описывает поверхность, носящую имя Г. В. Колосова. На рис. 5.40, а показана2) поверхность Г. В. Колосова при аг ^= а2 =f= ф<зъ и на рис. 5.40, б при а1 = а2^а3. В случае сг1 = а2 = 03 поверхность Г. В. Колосова вырождается в точку.

При изменении угла ф образующая описывает поверхность цилиндроида, которую можно наглядно представить следующим

круговое движение, или круговращение (циркумдукция) — движение, при котором конечность описывает поверхность конуса;

Уравнение (3.25) описывает поверхность, показанную на рис. 19. Его можно написать в другом виде. Преобразуя формулу (3.20), можно записать, что

Поскольку в каждом элементарном цилиндре радиуса JR давление по высоте распределяется по закону статики р=р0 + рЯ, то уравнение (6-10) описывает поверхность внешней части воронки.

При наличии нулевой точки ось корпуса описывает поверхность кругового конуса. Если условие (32) не выполнено, то нулевая точка отсутствует и ось корпуса описывает иную линейчатую поверхность — однополостный гиперболоид вращения.

Существенным преимуществом решения (5.79)... (5.81) является то, что оно описывает распределение средних температур и и в вдоль всей короткой пористой вставки, а также распределение температур охладителя >?, и матрицы 9 , на участке стабилизированного теплообмена при любых значениях параметров Ре, у\ Stu,,/, тогда как для tf, и 92 такой анализ можно выполнить только в предельных вариантах.

Таким образом, для того, чтобы определить теплопроводность исследуемого материала К, необходимо измерить в стационарном режиме тепловой поток Q, проходящий через исследуемый образец, и температуры его изотермических поверхностей. Уравнение (11.2) описывает распределение температуры в твердых телах, а также в жидкостях и газах при отсутствии других (кроме теплопроводности) способов переноса теплоты. В случае зависимости теплопроводности от температуры уравнением (11.2) можно пользоваться при условии, что в исследуемом образце будет иметь место небольшой перепад температур. В этом случае полученные средние значения теплопроводности будут близки к его истинным значениям.

Часто для оценки надежности по полноценной информации подбирают теоретический закон, который описывает распределение сроков службы в пределах 0 < t < Tp, а параметры закона учитывают и наличие изделий с более высокой долговечностью.

описывает распределение тепловой мощности, отдаваемой греющим теплоносителем Qr, на мощность, воспринимаемую нагреваемым теплоносителем QH, и на потери в окружающую среду QnOT, а для парогенератора еще — на экономаи-зерную, испарительную и пароперегревательную части (Q3K, QHcn. Опер) с Уче" том расхода тепла на продувку и собственные нужды (Qnp, QCH). Эффективность охлаждения греющего теплоносителя

Уравнение (8-22) описывает распределение скоростей в области между днищем поршня и передним фронтом волны разрежения при безотрывном течении. Иными словами, уравнением охватывается отрезок времени от начала движения (т = 0) и до момента, когда скорость поршня достигнет предельного значения, выражаемого формулой

Система уравнений, описывающих нестационарное течение в пучке витых труб в гЬмогенизированной постановке для асимметричной неравномерности поля энерговыделения, включает уравнение движения, неразрывности, энергии, состояния и теплопроводности, которое описывает распределение температур в витых трубах ("скелете" пучка). При этом уравнения газовой динамики можно записать в квазистационарном приближении, заменив уравнение неразрывности уравнением расхода для случая увеличения или уменьшения тепловой нагрузки, когда расход теплоносителя во времени не изменяется:

Перегрузка снижает уровень растягивающих напряжений в исследуемой зоне. Кривая 1 на рис. 7.15 описывает распределение стабилизировавшихся напряжений сге/о"т в зоне отбортовки сосуда давления, нагруженного циклически при о"еп/о~т == 0,5. Кривая 2 описывает распределение напряжений при том же уровне циклической нагрузки, но предварительно нагруженных до уровня о"еп/о~т =0,7. Уменьшение максимальных напряжений в полуцикле растяжения вызвано действием сжимающих остаточных напряжений. Эпюры стабилизировавшихся остаточных сжимающих напряжений аво, возникающие в зоне отбортовки сосуда давления при наличии (кривая 2) и при отсутствии (кривая 1) перегрузки, приведены на рис. 7.15. Как видно из данных рисунка, остаточные напряжения, обусловленные перегрузкой, приводят к уменьшению среднего напряжения цикла, максимальных растягивающих напряжений и коэффициента асимметрии цикла напряжений га от —0,67 до перегрузки до —1,2 после перегрузки.

Зависимость (7) описывает распределение перемещений иг подлине деформированной зоны в конце первого этапа нагружения. Зависимость (8) определяет перемещение правого концевого сечения полосы за время изменения нагрузки от 0 до аР.

а) Полное расширение. Этот случай ближе всех остальных подходит к теоретическому случаю, рассмотренному Пэем [2]. Согласно теоретическому расчету Пэя для ламинарного потока расширение полуструи пропорционально квадратному корню из аксиального расстояния, а для турбулентного потока — аксиальному расстоянию. При прочих равных условиях расширение полуструи уменьшается с увеличением скорости •свободного потока. Для ламинарного потока теория точно описывает распределение плотностей в зоне смешения, а для турбулентного потока — с точностью до эмпирической постоянной.

преобразований. Таким образом, уравнение (61) описывает распределение температуры в температурном подслое. Необходимо отметить, однако, что функция 62 (х*> 0) только в том случае может быть разложена в ряд, если она обладает конечными производными всех порядков.

Это решение описывает распределение температур в поперечном сечении пограничного слоя адиабатической пластины. Для изолированной пластины