Определяли экспериментально

Все испытания производились при трех температурах: комнатной, рабочей и при максимально допустимой по условиям коррозии. Определялись следующие показатели: ов — предел прочности при растяжении; Оо,а — условный предел текучести; 65— относительное удлинение при разрыве; i) — относительное поперечное сужение при разрыве; ан — ударная вязкость.

В строительстве определялись следующие виды сварных конструкций: строительные металлоконструкции, трубопроводы технологических и внешних сетей, магистральные трубопроводы, закладные части и арматура железобетонных конструкций и изделий. Огромный размах строительства в СССР выдвинул производство сварной арматуры и закладных частей для железобетонных конструкций на первое место в общем объеме применения сварных конструкций. Объем производства сварных конструкций для закладных частей и арматуры составлял в 1962 г. 4,5 млн. т, в 1965 г.—6,6 млн. т и в 1970 г. должен достигнуть 10,2 млн. т.

Для каждой выборки определялись следующие статистические характеристики: среднее арифметическое хя, медиана &я, среднее квадратическое отклонение Sn, размах /?„, крайние члены xt. Далее для хп и хп определялись с доверительной вероятностью-0,9973 зоны рассеивания этих характеристик в массе выборок. Для Sa и Rn находились с доверительной вероятностью 0,99 нх предельные значения.

По осциллограммам собственных колебаний определялись следующие параметры:

4. армировки шины стальным кольцом. Определялись следующие характеристики муфт:

По экспериментальным данным определялись следующие параметры и коэффициенты, необходимые для расчета и сравнения механизмов.

Согласно этой методике определялись следующие параметры головки: 1) нелинейность характеристики при различных углах а между осью головки и нормалью к профилю — систематическая составляющая погрешности чувствительности головки; 2) случайная составляющая погрешности о; 3) погрешность обратного хода; 4) погрешность, обусловленная трением измерительного наконечника.

В процессе эксперимента определялись следующие параметры: температура воды, поступающей в аппарат, tx. н; температура воды, удаляемой из аппарата, ?ж. к; температура воздуха, поступающего в аппарат, по сухому t\ и по смоченному термометру t\*, температура воздуха перед нагревателем по сухому и по смоченному термометру; расход воздуха Gr. э; расход воды Ож.»', расход подпиточной воды и ее температура; давление воды перед соплами Рж; сопротивление воздушного тракта ЦТА ДР.

В процессе эксперимента определялись следующие зависи-

Программа обработки предусматривает ввод графической информации, контроль и устранение ошибок, связанных со сбоями перфоратора, расчет статистических характеристик и печать результатов. По приведенным в гл. 1 алгоритмам определялись следующие характеристики пульсаций: математическое ожидание, дисперсия, автокорреляционная функция, плотность распределения, спектральная плотность и эффективный период (см. (1.1.) —(1.5), (2.19)). При вычислениях интегрирование заменялось суммированием. Сглаживание первичной оценки спектральной плотности осуществлялось по методу Ханна.

сти. В зависимости от уровня среднего напряжения и циклической составляющей частота циклического напряжения изменялась в интервале 1600—2600 цикл/мин. Для построения полных диаграмм усталости определялись следующие величины при разных видах нагружения:

Расчетная ванна по форме и размерам несколько отличается от реальной, форму и размеры которой определяли экспериментально (см. рис. 12.20). С учетом экспериментально установленных корректировочных коэффициентов /По и По получим

Кроме того, максимальную силу определяли экспериментально. За время удара она изменялась от нуля до максимального значения и опять до нуля. Силу удара для соударяющейся пары сталь 45 — сталь 45 рассчитывали по формуле (85). Анализ результатов показал, что расчетные и экспериментальные данные совпадают вначале (при скорости до 0,4 м/с), пока материалы подчиняются закону Гука. В области пластической деформации контакта (при скорости, превышающей 0,4 м/с) наблюдается значительное расхождение экспериментальных и расчетных данных. Если ввести в зону удара мягкий материал, например хромель-копель, то максимальная сила удара уменьшается на 20 при низкой скорости удара и на 5% при высокой скорости удара.

Для локальной пластической деформации кристалла использовали стандартный прибор ПМТ-3. Перед нанесением укола алмазной пирамидой поверхность кристалла изучали под микроскопом, оценивали ее и выбирали участок для нанесения укола. Рабочую нагрузку определяли экспериментально, исходя из того, чтобы получить четкий отпечаток достаточно больших размеров, но в то же время не разрушить кристалл.

Для локальной пластической деформации кристалла использовали стандартный прибор ПМТ-3. Перед нанесением укола алмазной пирамидой поверхность кристалла изучали под микроскопом, оценивали ее и выбирали участок для нанесения укола. Рабочую нагрузку определяли, экспериментально с тем, чтобы получить четкий отпечаток достаточно больших размеров и в то же время не разрушить кристалл.

Определенные указанным способом характеристики Л^р и ei использовали для расчета долей повреждения [в форме слагаемых уравнения (5.51)], возникающего в шейках образца при термоциклировании. Значения циклических и статических деформаций, развивающихся в каждом цикле, определяли экспериментально по методике, описанной ранее [38]. Результаты расчета (относительные доли циклического UN и статического а$ повреждений) приведены на рис. 74. Как видно, с уменьшением ня нагрузки доля статического повреждения убывает, и при 3 ее практически можно не принимать в расчет.

Пластические деформации испытуемой поверхности под действием иглы определяли экспериментально [36].

где т) — динамическая вязкость жидкого сплава; сг — поверхностное натяжение жидкого сплава; р — плотность жидкого сплава; т — время релаксации (определяли экспериментально по методике, описанной в работе [5]).

В ЦКТИ Ш. Н. Кац [Л. 160] провел экспериментальное исследование прочности труб и моделей барабанов с одиночными неукрепленными отверстиями. Неукрепленным считается отверстие, не имеющее усилений в виде утолщенных штуцеров, способных, кроме восприятия внутреннего давления, укреплять сосуд, или отверстие, не имеющее усилений в виде накладок. В [Л. 160] приводится описание испытаний трубчатых образцов из углеродистых сталей в отожженном состоянии с наружным диаметром от 70 до 210 мм. Коэффициент прочности трубы с отверстием определяли как отношение предельного давления для трубы с отверстием к предельному давлению для целой трубы. Оба предельных давления определяли экспериментально путем нагружения внутренним давлением. На основании анализа полученных результатов эксперимента и теоретического рассмотрения влияния удаленного из стенки трубы метал-

Соответственно и свойства твердых растворов отличаются от свойств чистых металлов. Это изменение макроскопических термодинамических.свойств определяли экспериментально, а для прямого измерения локального расположения атомов применяли метод диффузного рассеяния рентгеновских лучей [133].

Закономерности взаимодействия трещин исследованы главным, образом применительно к случаю линейного расположения инициаторов разрушения. Так, в работе [236] при растяжении плоских образцов с коллинеарными сквозными трещинами НДС вблизи вершин трещин определяли экспериментально с помощью цепочек фольговых тензо-резисторов с базой 0,5 мм, а также путем численного анализа (МКЭ). При "упругом" уровне нагружения изменения коэффициентов интенсивности напряжений (КИН) у вершин двух сближающихся трещин одинаковой длины представлены на рис. 10.3.2,6.

Поскольку вычислить теорети чески величину коэффициента г„ довольно сложно, ее определяли экспериментально, измеряя упругий прогиб образца с трещиной разной длины. Результаты измерений приведены на рис. 55. Величина г„ для данного вида образца с ростом трещины изменяется незначительно.