Ориентировочно принимают

При отнулевом (пульсирующем) цикле можно ориентировочно принимать допускаемое напряжение в 1,5 раза выше, чем при симметричном цикле, т. е. [о0]и » l.Blaj],, и т. п.

Для подобных профилей хорда лопатки пропорциональна корню квадратному из площади, момент сопротивления пропорционален кубу, а момент инерции — четвертой степени хорды. Размер хорды в корневом сечении, примерно равный ширине профиля в этом сечении, принимают по прототипу и проверяют расчетом на прочность. Можно также ориентировочно принимать хорду равной хорде на среднем диаметре, если она известна из предварительного расчета.

Направляющий аппарат может иметь лопатки различной формы: пластины, клиновидные профили, аэродинамические симметричные и т. д. Коэффициент скорости для таких решеток можно ориентировочно принимать равным ср == 0,96-7-0,97, оптимальный относи-

Укрупнённый расчет норм. На фиг. 23 указаны примерные значения скоростей ручной подачи для маятниковых пил. Для определения норм, а также для расчёта потребного оборудования необходимо учитывать коэфициент использования рабочего дня i]d и коэфициент использования станочного времени t\c. Расчётная скорость подачи ир = -гд у],, и. Для укрупнённых расчётов можно ориентировочно принимать ^ = 0,85-i-0,95, a т]с = 0,5-МЗ,6 для маятниковых торцовочных пил, fic = 0,45-ьО 55 для педальных, торцовочных и концеравнителей с кареткой, т)с=0,8-т-0,9 для торцовок с механической подачей. Величину и для пил с механической подачей принимают по конструктивным данным.

Подшипники коробок передач рекомендуется подбирать, задаваясь определённой долговечностью, исходя из минимального срока службы коробки между капитальными ремонтами. Этот срок службы (в километрах пробега) можно ориентировочно принимать [24]:

Значения коэфициентов подачи Х0 в ступени низкого давления трёхступенчатых компрессоров можно ориентировочно принимать в размере 75%, а в ступени среднего давления (и в ступени низкого давления двухступенчатых компрессоров) — в размере 85% от их значений для одноступенчатого компрессора того же размера и при том же отношении давлений нагнетания и всасывания.

где ly — длина пути перемещения механизма с наличием установившейся скорости; Е(у — сумма всех этих путей за один цикл прокатки; т — количество таких путей перемещений за один цикл; а — отношение линейной скорости к угловой скорости вращающегося звена механизма ; По — скорость двигателя при холостом ходе; для сериесного двигателя можно ориентировочно принимать скорость л0 равной номинальной скорости пн.

где Р— усилие подачи, a g— вес головки и шпиндельной коробки при центральном относительно направляющих действии; Н — расстояние от направляющих до силы Р; /j — длина направляющих; rf0 — средний диаметр винта, d\ — подпятника; t — шаг винта; ^ ~ « ОД — коэфициент трения на направляющих, 1^2 — в резьбе, {Лз — в подпятнике. Вес силовой головки можно ориентировочно принимать g х (80 — 130) N кг (для подвижной самодей-

Значения степени черноты факела можно заимствовать из теплового расчета котельного агрегата. При отсутствии данных расчета средние значения степени черноты пламени EI можно ориентировочно принимать по табл. 3-1, а значения черноты полного излучения обмуровочных материалов и стальных труб — по табл. 3-2.

лного износа инструмента и по длине рабочего хода при каждом рабочем цикле. Обратная конусность инструмента регламентирована (табл. 6); запас длины /„ инструмента на переточку можно ориентировочно принимать по табл. 7.

К процессам термической обработки относятся: отжиг (I и Ирода), нормализация, закалка и отпуск. Температуру проведения процессов термической обработки можно ориентировочно принимать по рис. 32, на котором изображена нижняя часть диаграммы сплавов железа с углеродом [И].

Число винтов г ориентировочно принимают:

Число винтов z ориентировочно принимают:

Для предварительных расчетов, когда размеры передачи еще не известны, ориентировочно принимают с учетом потерь в опорах V = 0,7 -т- 0,75 при z4 = 1; V = 0,75 -:- 0,82 при гч = 2; т]' = = 0,85 + 0,87 при z, = 3 и V = 0,87 -5- 0,92 при z4 -= 4.

Нормализацией обеспечивается мелкодисперсная структура со стабильными и высокими механическими свойствами (предел прочности при растяжении, предел текучести, удлинение, сужение и ударная вязкость). Время выдержки при указанных температурах нормализационного отжига зависит от марки стали. Для углеродистых сталей ориентировочно принимают минимальное время выдержки из расчета 1 ч на каждые 25 мм толщины стенки отливки. Для легированных сталей время выдержки увеличивают в несколько раз.

причем ориентировочно принимают qxz2/4 и округляют до ближайшего стандартного значения по табл. 8.2; z2 определяют в результате кинематического расчета передачи (для стандартных редукторов z2min = 32).

где ф = arctg (//cos Р) — приведенный угол трения скольжения в резьбе; т]н — к. п. д. направляющих гайки (каретки); т}п — к. п. д. подшипников винта. Ориентировочно принимают: / по табл. 13.1; т]н = 0, 95 н- 0, 85; т)п = 0,96 для подшипников скольжения; т]п = 0,99 для подшипников качения. /С. п. д. механизмов со схемами // и ///

7. Ориентировочно принимают ql = = (60-:-80)-10s кДж/(ма-ч), затем уточняют по формуле ft = 5р (Qc. г + Сл)/Я.

Число ходов ориентировочно принимают: 2Х = Зч-4 (для второй ступени zx = 1). Находят площадь Я поверхности нагрева [см. уравнение (88)].

7. Ориентировочно принимают qv = -ф-= (60-г-80) • 103 кДж/(мг-ч), затем уточняют по формуле ft ,= Вр (Q6. г + Qa)/H.

Число ходов ориентировочно принимают: 2Т = 3—4 (для второй ступени zx = 1). Находят площадь Я поверхности нагрева [см. уравнение (88)].

Число винтов z ориентировочно принимают: