Определялся коэффициент

Параллельно со снятием потенциодинамических поляризационных кривых определялось количество водорода, выделяющегося при электрохимических процессах на мембранах толщиной 80 и 200 мкм, изготовленных из указанных материалов, и их проницаемость. Количество водорода измерялось по току его ионизации на стороне мембраны, гальванически покрытой палладием. Экспериментальная установка (рис. 13) состояла из двух трехэлектродных электрохимических ячеек, снабженных платиновыми вспомогательными электродами и подключенных к потенциостатам ЕР-22 и

Вследствие малости удельной поверхности графитовых волоко» для анализа использовались пробы весом по 6 г. Волокна тщательно .промывались в дистиллированной денонсированной воде, а затем подвергались действию растворов гидроокиси натрия (10~4 М), гидроокиси лития (Ю-4 М) и хлористого лития (0,01 М) в течение 24 ч. Степень адсорбции ионов натрия или лития устанавливалась по изменению концентрации растворов до и после обработки ими волокон. Обработанные растворами и высушенные волокна подвергались действию дистиллированной деионизированной воды, после чего определялось количество десорбированных ионов. Разница между количеством первоначально адсорбированных ионов и количеством десорбированных ионов дает концентрацию катионов, интенсивно адсорбируемых поверхностью волокон.

Расход конденсата через ЭУ измерялся объемным способом при помощи мерной емкости 11 и уравнемера; при необходимости аналогично определялось количество конденсата после вспомогательного конденсатора. Расход охлаждающей воды через экспериментальный и вспомогательный конденсаторы измерялся при помощи нормальных диафрагм 15 и дифманометров ДТ-50 с разделительной жидкостью М-1. Диафрагмы предварительно тарировались. Давление измерялось в трех точках по контуру стенда кислотостойкими манометрами. Установка оборудована также вспомогательными и аварийными системами, необходимыми для обеспечения безопасности при работе на четырехокиси азота.

а) определялось количество воды, адсорбированной фильтром, и количество бора, связанное в исходном растворе с таким количеством воды, вычиталось из общего бора, определенного в пробе;

сростков при различных способах разрушения. Минералогическому анализу были подвергнуты тяжелые фракции, полученные разделением в тяжелых жидкостях концентратов руд Шерловогорского и Ловозерского месторождений, и концентраты, полученные на концентрационных столах в первой стадии обогащения руд Солнечного месторождения. Определялось количество свободных зерен касситерита и лопарита и их сростков с другими минералами в отдельных классах крупности. Содержание свободных зерен рудных минералов, выделенных из концентратов, полученных при измельчении на различных аппаратах, представлены на рис.5.12 и 5.13.

С целью определения избирательности измельчения и характера раскрытия касситерита измельченная усредненная проба подвергалась минералогическому анализу. Определялось количество свободных зерен и сростков. Содержание свободных зерен касситерита в классах, выделенных из проб, представлено на рис.6.7. На этом же рисунке приведены ранее полученные данные по минералогическому анализу

После обезжиривания по активности определялось количество оставшегося на образце загрязнителя в процентах из соотношения

Закаленные образцы подвергались трехкратному отпуску при 560° С, после чего измерялась твердость, определялось количество остаточного аустенита, прочность на изгиб, красностойкость и ударная вязкость.

Водопроводная вода подавалась в бак с постоянным уровнем воды и затем насосом через корытчатый водораспределитель в контактную камеру. По пути на горизонтальном участке была установлена диафрагма для определения расхода воды на входе в контактную камеру. Регулирование температуры исходной воды проводилось с помощью подмешивания теплой умягченной воды т отбираемой из трубопровода котельной, либо путем подачи пара в бак барботажным способом. Нагретая в контактной камере вода стекала в поддон, а оттуда — в мерный бак, с помощью которого определялось количество воды на выходе из контактной камеры. Во время опыта задвижка на спускной линии из бака была закрыта, после опыта вода спускалась в дренаж. В поверхность контакта включалась также поверхность стенок контактной камеры.

Испытания контактного экономайзера проходили в два этапа. На первом этапе, носившем в известной степени наладочный характер, контактная камера не была полностью загружена кольцами Рашига, отсутствовала каплеулавливающая насадка. Это привело к повышенному уносу капель воды, вызванному в первую очередь расположением водораспределителя на чрезмерном расстоянии от верха насадки. После загрузки камеры кольцами до проектной высоты и устройства каплеуловителя ^положение нормализовалось. Первая серия опытов проводилась при пониженной нагрузке котла (55 т/ч) и сравнительно высокой начальной температуре воды (15 и 25° С), вторая (в зимний период) — при температуре воды 2—3° С и нагрузках котла 55 и 65 т/ч [63]. При обработке результатов испытаний помимо тепло-производительности контактного экономайзера по приближенной •формуле, приведенной выше, определялось количество сконден-

Для каждого значения г,-, удовлетворяющего неравенству (5), проверялось неравенство (4) и фиксировалось число реализаций rt, удовлетворяющих этим неравенствам одновременно. Тем самым определялось количество изделий, ложно забракованных на второй ступени контроля.

Однако еще не определялся коэффициент изменения температуры с высотой, а он должен иметь вид dT/dz. Для этого примем одно допущение, а именно предположим, что процесс перехода элемента воздушного столба на другую высоту протекает адиабатически. В таком случае (см. гл. 3)

спериментальные величины ускорений и моментов, а етахрасчи ЛГДвтах расч — те же величины, полученные по кинематическому и кинетостатическому расчетам. Для механизмов с вращающимся ве^ дущим звеном рассчитывались величины С=п*У/$.Мг иА— J<»o/MT для определения характера изменения моментов, а для всех механизмов определялся коэффициент Аъ = Уо>ср/Мг. С помощью последнего коэффициента удобно рассчитывать динамические нагрузки.

Момент трения Мтр определялся с помощью самопишущего устройства, после чего определялся коэффициент трения по формуле:

При определении работоспособности вкладышей проводились испытания на сложные нагрузки и определялся коэффициент трения.

На первой стадии определялся коэффициент трения антифрикционных графитов марок АО-1500 и АГ-1500 (старое название «Д» и «Е») по сталям 1Х18Н9Т и Х23Н18 в диапазоне температур от 20 до 1000° С. Опыты проводились в вакууме до 5 -10~4 мм рт. ст. при нагрузках от 6,0 до 12,0 кПсм? и скоростях движения 0,2 и 0,6 м/мин. В этом случае испытания проводились методом торцевого трения. Три графитовых образца диаметром 10 мм и высотой 20 мм располагались на окружности под углом 120° и вводились в соприкосновение с вращающимся металлическим диском. Сила трения во время опытов непрерывно записывалась на ленте переделанного для этой цели потенциометра ЭПП-09.

С помощью осциллографа Н-105 записывался момент трения, после чего расчетным ,пугем определялся коэффициент трения'! Влияние выглаживания, поверхности на износ фрикционных накладок определялось следующим образом. Цикл

В опытах, которые были проведены и обработаны В. К. Орловым, экспериментально определялся коэффициент турбулентной диффузии в в продольном пучке трубок, размещение которых соответствовало размещению ТВЭЛ в кассете ВВЭР (фиг. 1), путем изучения перераспределения примеси гипосульфита Ыа252Оз • 5Н2О в стационарном потоке воды. Пучок размещался в горизонтальном канале квадратного сечения размерами 130Х130лш.

В этих опытах использован графитовый стержень, по размерам идентичный опытному образцу с алюминием и имеющий по высоте сверления (Ф=1 мм, /г=10 мм), имитирующие абсолютно черное тело. Путем измерения всех лучистых потоков, входящих в формулу (14), определялся коэффициент фЬ2 для каждого смотрового отверстия. Однако в наших расчетах температур образца и нагревателя мы использовали осредненные величины коэффициента Ф1,2,ср. которые и представлены на фиг. 3.

Итак, нами определялся коэффициент Kv. Характер зависимости Ку от Rer, Re,,, размеров, высоты и способа укладки насадки виден из рис. И-37 и 11-38.

В опытах О. С. Федынского определялся коэффициент гидравлического сопротивления при турбулентном течении расплавленного олова в стальных трубах технической шероховатости с окисленной (вороненой) и вылуженной внутренними поверхностями (рис. 3.4).

«Рапид» на следующие фракции (в мкм): —315+200„ —200+160,—160 + 100,—100+63, —63+50; —50+дно. С помощью центробежного абразивметра для каждой фракции золы определялся коэффициент абразивности.