Осциллограммы полученные

Рис. 3. Осциллограммы переходных процессов в машинном агрегате с двух-двигательным синхронным приводом

Рис. 4. Осциллограммы переходных процессов в приводе конвертера 350 т при пуске с угловых положений

на типовые узлы. Приведены осциллограммы переходных процессов для привод, конвертера. Предложена методика приближенного синтеза параметров привода Ил. 4, библиогр. 3 назв.

Рис. 30. Осциллограммы переходных функций момента в соединении и относительной скорости

Рис. 31. Осциллограммы переходных функций момента в соединении и относительной скорости рабочего

Осциллограммы переходных процессов, полученные при моделировании, представлены на рис. 10. На рис. 10, а показаны осциллограммы, полученные на модели с учетом массы подвиж-

Рис. V.14. Осциллограммы переходных процессов в тиристорлом стабилизаторе напряжения: а — повышение и б — понижение напряжения сети на 15% от номинального значения.

На рис. 6 показаны осциллограммы переходных процессов системы, состоящей из напорного золотника Г54-13 и емкости (V = 100 см3) при разных k3. Ступенчатое изменение расхода равнялось 2 л/мин при установившемся расходе 32 л/мин. Установившиеся давления равнялись 15 кГ/см2 (рис. 6, а) и 20 кГ/см2 (рис. 6, б). Как видно из осциллограмм, при давлении 20 кГ/см2 (ks = 23) система становится неустойчивой. Результаты этого эксперимента хорошо согласуются с теоретическим условием (26).

Анализируя осциллограммы переходных процессов и корректирующих сигналов, полученных при различных параметрах, начальных условиях и программных воздействиях, можно сделать

На рис. 2.53, а и б в качестве иллюстрации представлены две характерные осциллограммы переходных процессов. На

Рис. 2.53. Осциллограммы переходных процессов в следящем приводе с зависимой ведущей подачей, записанные на моделирующей машине

Поперечное расположение дефектов требует прозвучивания шпилек продольными волнами со стороны торца и поперечными со стороны цилиндрической части (рис. 10, а). При проведении контроля шпильки искатель перемещают на ее торце по замкнутому кругу. После двойного контроля по кругу искатель смещают по радиусу к центру и операцию повторяют. Шпильки реакционных колонн, теплообменников и других аппаратов высокого давления, имея почти одинаковую форму, отличаются друг от друга размерами. Поэтому осциллограммы, полученные для одной шпильки какого-либо аппарата, могут оставаться типичными для всех шпилек при условии отсутствия дефектов. В зависимости от расположения искателя при прозвучивании шпильки можно получить ряд характерных осциллограмм, эхо-сигналы на которых соответствуют отражению ультразвуковой энергии от противоположного торца, поперечных отверстий для смазки и резьбы на переднем ее конце.

Рис. 13. Карта результатов ультразвукового контроля монтажной цапфы с внутренними дефектами (в каждом секторе показаны осциллограммы, полученные при прозвучивании цапф с двух противоположных сторон)

Характерные осциллограммы, полученные при моделировании на АВМ различных фаз работы привода, показаны на рис. 3. Результаты исследований на АВМ позволили сделать следующие выводы.

Наглядное представление о характере влияния параметров машинного агрегата с зазорами в соединениях на динамические процессы дают осциллограммы, полученные при моделировании си-Таблица'8 стемы уравнений движения на аналоговой вычислительной машине (АВМ).

При фиксированных значениях X, to, JA и р с помощью двухкоорди-натного самописца регистрировалось изменение х при достаточно медленном увеличении частоты возбуждении ?. Осциллограммы, полученные при этом, имеют вид резонансных кривых, приведенных на последующих рисунках.

Осциллограммы переходных процессов, полученные при моделировании, представлены на рис. 10. На рис. 10, а показаны осциллограммы, полученные на модели с учетом массы подвиж-

Осциллограммы, полученные во время дорожных испытаний, удобно обрабатывать в виде кривых распределения. По логарифмической шкале на оси ординат обычно откладывают число воздействий в минуту, а по оси абсцисс — значения основных величин. На фиг. 4 показаны кривые распределения изменения давления сжатого воздуха в диафрагменной пневморессоре и относительные перемещения кузова и колес в зависимости от наличия или отсутствия амортизаторов. Автомобиль двигался по проселочной дороге со скоростью 20 км/час. Анализ и сравнения кривых распределения позволяют сделать соответствующие выводы о работе диафрагменной пневморессоры в реальных дорожных условиях.

Каждая секция статора состоит из двух параллельных электрических цепей, омические сопротивления которых также неодинаковы: первой секции — 7,056 и 5,687 ом, второй — 6,825 и 5,676 ом и третьей — 6,922 и 5,734 ом. Управление двигателем осуществлялось от звукового генератора ГЗ-33. Осциллограммы, полученные на стенде, требуют расшифровки, методика которой подробно изложена в работе [1].

На рис. 5 в качестве примера приведены осциллограммы, полученные при исследовании гидросистемы, имеющей следующие параметры: F2. — 95,2 см1; к = 0,6; /?2 = 30 кГ/см^; V'0 = = 8,34 см/сек; Wlg = 890 см3; т = 0,1 кГ-сек21см.

На рис. 4 в качестве примера приведены типичные осциллограммы, полученные для пневмопривода (L>i= 0,15 м и st= 0,6 м) и регуляторов с условными проходами V2" и 2" при равномерном (рис. 4, а и б) и произвольном (рис. 4, в и г) режимах движения поршня. Вертикальными линиями на осциллограммах отмечены моменты переключения распределителя, начало и конец движения поршня, указаны периоды времени ti и ?цШ; сплошными линиями показаны экспериментальные зависимости, пунктирными — теэретические. Приведены кривые давления на выходе регулятора />4, в рабочей рг и выхлопной рг полостях привода, перемещения xi и скорости ±i поршня.

Рис. 136. Осциллограммы, полученные при испытаниях экскаватора Э-505 с турботрансформатором: а — разгон поворотной платформы; б — рабочий цикл