Определяться различными

Выбор и расчет муфт производятся по максимальному щему моменту, который определяется < учетом динамических нагрузок, например, во время пуска, и возможных перегрузок механизма во время работы. Момент Тр, который принимается в : расчетного, может определяться экспериментально или путем

В каждом конкретном случае параметр тц должен определяться экспериментально.

где Gc - динамическая вязкость разрушения. Зависимость GC(V) должна определяться экспериментально.

При выборе материалов конструктор должен иметь в руках выбор так называемых расчетных допущений. Ими являются показатели свойств при растяжении, сжатии и сдвиге монослоя или слоистого материала, из которого изготовляется элемент конструкции. Монослои анизотропны, и поэтому конструктор не обнаружит в справочнике единственных значений прочности, модуля упругости, коэффициента Пуассона и др., как в случае металлов. Вместо этого используются серии графиков, которые иллюстрируют изменение прочности и модуля в зависимости от ориентации волокна. Теоретические значения этих показателей могут быть получены на основании законов микромеханики, однако практически реализуемые должны определяться экспериментально. Эти экспериментальные данные и последующий анализ обеспечивают необхо-

Взаимодействие металлидов определяет основные особенности фазовых равновесий в тройных системах. На основании найденных закономерностей этого взаимодействия можно прогнозировать общий характер диаграмм состояния еще не изученных систем, однако конкретные элементы этих диаграмм могут быть чрезвычайно разнообразны и для каждой системы должны определяться экспериментально. Так, при одинаковом общем характере взаимодействия металлидов в тройных системах V — Сг •— Zr, Mo — Cr >— Zr и W — Cr — Zr для каждой из них наблюдается свой, отличный от других систем, характер нонвариантного четырехфазного равновесия. В системе V — Сг.— Zr это перитектическая реакция L + К <^ ц± Я2 + а (где L <— расплав, К — гексагональная фаза Лавеса, Я2 *— кубическая фаза Лавеса, а — твердый раствор V ••— Сг). В си-стемеМо — Cr-- Zr это дважды перитектическая реакция L + а + + Х2 =г* Я (где а •— твердый раствор Мо •— Сг). В системе W — Сг — Zr в этой области количество четырехфазных нонвариантных равновесий увеличивается до трех вследствие возникновения разрыва

Из приведенного экспериментального материала очевидна роль металлургических параметров в процессе разрушения при КР. Хотя некоторые направления по составам были определены, поведение при КР любого нового разработанного сплава не можег быть предсказано по химическому составу сплава. Поэтому влияние состава и микроструктуры должно определяться экспериментально. Для понимания фундаментальных процессов в коррозионном растрескивании необходима систематическая работа с простыми бинарными сплавами, в которых могут быть выделены отдельные параметры.

по стойкости материалов, поэтому коррозионная стойкость стали в требуемых условиях должна определяться экспериментально.

Коэффициент с для каждого варианта упрочнения должен определяться экспериментально. Если он известен, то по этой формуле для каждого конкретного случая определяются оптимальные режимы упрочнения.

Из рассмотрения опытных кривых (рис. 6) следует, что даже при средних скоростях значительное увеличение динамических нагрузок начинается при ошибках профиля более 0,127 мм. С ростом ошибок от 0,127 до 0,381 мм нагрузки увеличиваются до трехкратных по отношению к номинальным, и дальше следует линейная зависимость нагрузки от величины ошибки профиля. Ошибка профиля = 0,381 мм рассматривается как .предельно допустимая в эксплуатации тяговых зубчатых колес. Целесообразность применения колес с ошибками профиля в пределах (0,127-н -f- 0,281) мм должна определяться экспериментально. Для новых зубчатых колес рекомендуется, чтобы ошибки профиля не превышали + 0,05 мм, что для колес с модулем 10 соответствует восьмой степени точности.

В табл. 3.6 даны величины аир для зоды в зависимости от температуры. Л0 должна определяться экспериментально и является функцией как давления, так и температуры. Зависимость от давления при обычных температурах очень мала вплоть до 352 кГ[см2 и нет необходимости ее учитывать далее в применении к реакторам.

Соответствующая система уравнений будет идентична системе (4). Эффективное сопротивление фундамента может определяться экспериментально при работающем механизме и при отсутствии механизма на фундаменте. Например, когда имеется N одинаковых амортизаторов, 2фэфф можно вычислить по данным измерения вибрационных скоростей на входе и выходе амортизаторов при работающем механизме: :

Тонкостенным сосудам обычно придают форму цилиндра, сферы или тора (рис. 8.25, a—в). Выбор формы может определяться различными соображениями. Сферический сосуд при заданной емкости

Тонкостенным сосудам обычно придают форму сферы, цилиндра или тора (рис. 1.4, а-в). Выбор формы может определяться различными соображениями. Сферический сосуд при заданной емкости (объеме) имеет минимальную массу, торовый можно наиболее компактно разместить, а цилиндрическая форма сосуда обеспечивает наиболее технологичное конструктивное оформление. Соединения основных элементов сосуда (аппарата) осуществляют продольными, кольцевыми и круговыми швами.

заданным значениям. Может также проводиться сортировка углеродистых сталей по маркам и т. п. Суть метода заключается в определении момента нулевой намагниченности в процессе размагничивания намагниченного до насыщения контролируемого изделия. Момент полной размагниченности может определяться различными способами: с помощью измерительного генератора, феррозонда, методами вибрационным и сдергивания. Наибольшее распространение получили коэрцитиметры с приставным П-образным электромагнитом и феррозондом, являющимся индикатором магнитного потока в магнитопроводе. Длительное время в промышленных и лабораторных условиях успешно эксплуатируются коэрцитиметры КИФМ—1 и его современные модификации МФ-31КЦ и МФ-32КЦ. Последней разработкой в этой области является коэрцитиметр импульсный микропроцессорный КИМ-2 (разработчик - филиал ФНПЦ "Прибор"), представленный на рисунке 3.4.8. Коэрцитиметр предназначен для неразрушающего контроля качества термической, термомеханической или химико-термической обработок, а так же определения твердости и механических свойств деталей из ферромагнитных материалов при наличии корреляционной связи между контролируемым и измеряемым параметрами. Прибор может быть использован для разбраковки по маркам стали и контроля поверхностных слоев ферромагнитных материалов. Прибор состоит

заданным значениям. Может также проводиться сортировка углеродистых сталей по маркам и т. п. Суть метода заключается в определении момента нулевой намагниченности в процессе размагничивания намагниченного до насыщения контролируемого изделия. Момент полной размагниченности может определяться различными способами: с помощью измерительного генератора, феррозонда, методами вибрационным и сдергивания. Наибольшее распространение получили коэрцитиметры с приставным П-образным электромагнитом и феррозондом, являющимся индикатором магнитного потока в магнитопроводе. Длительное время в промышленных и лабораторных условиях успешно эксплуатируются коэрцитиметры КИФМ—1 и его современные модификации МФ-31КЦ и МФ-32КЦ. Последней разработкой в этой области является коэрцитиметр импульсный микропроцессорный КИМ-2 (разработчик - филиал ФНГЩ "Прибор"), представленный на рисунке 3.4.8. Коэрцитиметр предназначен для неразрушающего контроля качества термической, термомеханической или химико-термической обработок, а так же определения твердости и механических свойств деталей из ферромагнитных материалов при натичии корреляционной связи между контролируемым и измеряемым параметрами. Прибор может быть использован для разбраковки по маркам стали и кон-лроля поверхностных слоев ферромагнитных материалов. Прибор состоит

КСК должна быть тем инструментом, который поможет эффективно разрабатывать, внедрять, поддерживать и совершенствовать систему качества в организации. Принятие КСК должно быть стратегическим решением организации. Её разработка и внедрение должна определяться различными потребностями организации, а также целями, выпускаемой продукцией, применяемыми процессами, размерами и структурой организации.

Количество В К продуктов разложения может определяться различными методами: вакуумной дистилляцией (перегонкой), газовой хроматографией, масс-шектроско-пическим анализом, по точке плавления, анализом раствора. Практическое применение нашли два метода—вакуумная дистилляция и газовая хроматография. Поскольку В К продукты являются смесью сложных по структуре и похожих по физическим свойствам молекул, их трудно анализировать химическими методами, в частности методом анализа раствора.

Трудовые затраты на выполнение проектно-конструкторскях разработок могут определяться различными методами: самофотографией, хронометражными наблюдениями (расчеты про-ьодятся по формуле (58)), расчетным путем (по символам или количеству перерабатываемой информации в единицу времени, сек).

Принципиальная схема установки для проведения исследований по методу точек кипения показана на рис. 5-3. В пространство над исследуемой жидкостью в сосуде / по трубке 2 подается воздух или инертный газ. Давление воздуха измеряется ртутным манометром 3. Исследуемую жидкость нагревают при помощи электрического нагревателя 4 до кипения. Момент закипания жидкости может определяться различными способами: визуально, по остановке показаний термо-

При проведении расчетов численное значение коэффициента k может определяться различными способами в зависимости от характера нелинейности, типа входного сигнала и условия эквивалентности [23].

щимися осями оказалось достаточным использовать только те случаи, когда эта ось совпадает с осью одного из нарезаемых колес (нарезание червячных колес и полуобкатных гипоидных передач). Для образования зацеплений с точечным контактом абсолютное движение производящей поверхности в самом общем случае может быть любым. Относительное движение производящей поверхности по отношению к каждому из нарезаемых колес будет определяться различными мгновенными осями с различными значениями параметров винтового движения. Каждому движению производящей поверхности будет соответствовать новая линия зацепления в нарезанной зубчатой паре, которая может быть ориентирована в пространстве самым различным образом. Для того чтобы из всего многообразия вариантов выбрать такой, при котором линия зацепления занимает заданное положение (например, проходит через определенную — обычно среднюю—точку зацепления), бесконечное многообразие движений производящей поверхности ограничивается следующим условием: векторы скоростей Vlc и V2c в относительном движении производящей поверхности по отношению к каждому из нарезаемых колес в точке, через которую должна проходить линия зацепления, должны лежать в плоскости, касательной производящей поверхности при ее положении в этой точке.

Средний диаметр капель может определяться различными способами, но выбранный способ должен быть отчетливо оговорен.