Ослабления рассеянием

При высоком отпуске по границам зерна происходит более ускоренное (в сравнении с объемом зерна) карбидообразование и насыщение карбидной фазы марганцем, хромом, а также образование специальных карбидов (при соответствующей легированности). Этот процесс приводит к обеднению карбидообразующими элементами приграничных слоев зерна. При последующем медленном охлаждении (или во время выдержки при 500—520°С) происходит обогащение этих приграничных слоев фосфором, так как при температурах ниже 600°С фосфор приобретает стремление к диффузионному перераспределению в направлении участков, обедненных карбидообразующими элементами (явление восходящей диффузии), а диффузионная подвижность атомов фосфора при этих температурах достаточно велика. В итоге сталь охрупчивается из-за ослабления прочности межзеренных сцеплений.

Кромки отверстий под знаки, как правило, усаливают ребордами (обливкам и) для компенсации ослабления прочности стенок. В чугунных отливках реборды предупреждают отбел чугуна, вызываемь1Ё_быстрЫМ^ остыванием кромок отверстий.

Если расчетная долговечность Lft получится меньше требуемой, то необходимо изменить серию подшипника, т. е. перейти с легкой на среднюю и т. д., или, если это не дает удовлетворительного результата, изменить тип подшипника и лишь в крайнем случае изменить без ослабления прочности и жесткости диаметр цапфы вала.

Таким образом, наличие в стали карбидов различных составов может существенно влиять на ее коррозионную стойкость. Если элемент образует карбиды менее стойкие, чем цементит, то стойкость цементита, легированного этим элементом, уменьшается из-за ослабления прочности связи между металлом и углеродом. Та же зависимость наблюдается и для карбидов других типов. Это объясняется тем, что перенос электрона с атома углерода на атом металла приводит к увеличению числа неспаренных электронов в d-оболочке атома металла и, сле-довательно, к усилению взаимодействия ионов в том случае, если число электронов в d—оболочке атома данного металла меньше пяти, и к обратному результату, если число атомов в
Технологический процесс получения биметаллической полосы «сталь — высокооловянистый алюминиевый сплав» сходен с процессом получения биметаллической полосы сталь — сплав АСМ. Отличие сводится к применению высокотемпературного отжига готовой полосы, обеспечивающего рекристаллизацию стали. Такой режим отжига потребовал применения промежуточного подслоя из алюминиевого сплава АМК во избежание возникновения хрупкой фазы на стыке металлов и механической обработки, обеспечивающей снижение процентного содержания олова в поверхностном слое сплава с оловом. При содержании олова в 3—5% по поверхности стыка биметаллической полосы со сплавом АМК* ослабления прочности сцепления при отжиге не наблюдается

Кромки отверстий под знаки, как правило, усиливают ребордами (обливкам и) для компенсации ослабления прочности стенок. В чугунных отливках реборды предупреждают отбел чугуна, вызываемый_быстрым остыванием кромок отверстий.

Установка для резки профильного стекла. Прибор предназначен для направленного локального ослабления прочности стекла под воздействием сфокусированного излучения СО2-лазера с целью последующего механического разламывания по заданному прямолинейному контуру. Установка снабжена двумя отпаянными СО2-лазерами мощностью в непрерывном режиме 25 Вт каждый и двумя подвижными фокусирующими системами, перемещающимися в одной плоскости вдоль направления реза. Это позволяет производить резку по двум противоположным плоскостям профильного стекла в виде прямоугольного короба, швеллера, волнистого сечения, а также листового стекла в процессе непрерывного производства.

Отпускная хрупкость II рода проявляется лишь в результате медленного охлаждения после отпуска при температурах выше 500 °С. При быстром охлаждении вязкость не уменьшается, а, наоборот, возрастает с повышением температуры отпуска. Поэтому отпускную хрупкость II рода иногда называют обратимой в отличие от отпускной хрупкости I рода, именуемой необратимой. Отпускная хрупкость II рода вызвана активным карбвдообразова-нием по границам зерен, обеднением в связи с этим приграничных районов легирующими элементами (хромом, марганцем) и диффузией сюда фосфора. В результате происходит охрупчивание стали из-за ослабления прочности межзеренных сцеплений. При быстром охлаждения фосфор не успевает диффундировать из объема зерен к границам.

При высоком отпуске по границам зерна происходит более ускоренное (в сравнении с объемом зерна) карбидообразование и насыщение карбидной фазы марганцем, хромом, а также образование специальных карбидов (при соответствующей легированности). Этот процесс приводит к обеднению карбидообразующими элементами приграничных слоев зерна. При последующем медленном охлаждении (или во время выдержки при 500—520°С) происходит обогащение этих лрилраничных слоев фосфором, так как при температурах ниже 600°С фосфор приобретает стремление к диффузионному перераспределению в направлении участков, обедненных карбидообразующими элементами (явление восходящей диффузии), а диффузионная подвижность атомов фосфора при этих температурах достаточно велика. В итоге сталь охрупчивается из-за ослабления прочности межзеренных сцеплений.

Процессы растрескивания и ослабления прочности материала в жидких средах могут ускоряться в результате как приложения внешних, так и при наличии внутренних напряжений.

Если из-за ослабления прочности вала нельзя проточить канавки непосредственно на валу, то применяют втулки, по наружной поверхности которых протачивают канавки наружного профиля (рис. 4, в). Недостатком этой конструкции является то, что действие центробежных сил на всей длине прилегающего к канавке участка вала одинаково. В результате этого в уплотняющих устройствах смазка сбрасывается

Спектральный коэффициент ослабления рассеянием определяется при этом по формуле:

При значениях показателя преломления п<10 абсолютная величина коэффициентов ослабления рассеянием /Срасс возрастает с увеличением показателя погло-шения х- При более высоких значениях п влияние х на рассеяние заметно ослабевает, и уже при и =100 можно считать коэффициент ослабления рассеянием независимым от показателя поглощения х-

Интересно сопоставить приведенные на рис. 1-21 кривые зависимости от % коэффициентов ослабления рассеянием &расс и поглощением &ПОгл на частицах с результатами расчета отражательной г (ф = 0; п=\) и по-

При значениях р<С1 коэффициент ослабления рассеянием fepacc на несколько порядков ниже коэффициента ослабления поглощением &Погл, особенно при 2С<2. При p = idem коэффициенты ослабления k, /сПОгл и АраСс целиком определяются величиной комплексного показателя преломления т.

в которой спектральный коэффициент полного ослабления К\ складывается из коэффициентов ослабления рассеянием и поглощением. Если рассеяние на частицах мало по сравнению с поглощением, то /?А ~ ААЛОГЛ и спектральная поглощательная способность запыленного потока

Эффективные монохроматические коэффициенты полного ослабления и ослабления рассеянием могут быть в этом случае определены из соотношений:

Задаваясь определенными функциями распределения N(x), несложно рассчитать в этом случае численные значения эффективных спектральных коэффициентов ослабления рассеянием /е^расс-

На основании указанных данных были произведены расчеты эффективных спектральных коэффициентов ослабления рассеянием для трех указанных распределений частиц по размерам. Результаты этих расчетов приведены на рис. 2-7. По своему характеру они хорошо согласуются с асимптотическими решениями для предельно малых и предельно больших частиц.

Рис. 2-7. ЗАВИСИМОСТЬ ЭФФЕКТИВНОГО МОНОХРОМАТИЧЕСКОГО КОЭФФИЦИЕНТА ОСЛАБЛЕНИЯ РАССЕЯНИЕМ ОТ ДЛИНЫ ВОЛНЫ Я И ФРАКЦИОННОГО СОСТАВА ЧАСТИЦ.

Аналогично для ослабления рассеянием

деляемый формулой (4-63) коэффициент ослабления рассеянием kKj pacc был впервые получен Рэлеем и известен в литературе как закон рассеяния Рэлея.

вает ослабление теплового излучения каплей воды (т = 1,33). Здесь, наряду с коэффициентом полного ослабления kK, показана также зависимость от Q коэффициентов ослабления рассеянием k^> pacc и поглощением ?Я,погл-