Осложняется необходимостью

ослабленных продольными мягкими прослойками

Для устранения указанных недостатков существующих методик /68. 138/ и получения расчетных соотношений, позволяющих оценить несущую способность цилиндрических толстостенных оболочковых конструкций, ослабленных продольными мягкими прослойками, нами был выполнен теоретический анализ предельного состояния рассматриваемых конструкций для наиболее общего случая их нагружения внут-рснним и внешним давлением/; и q (см рис. 4.1,а).

На рис. 4.6,я,б приведено сопоставление эпюр напряжений СТу, полученных численно-графическим методом и подсчитанных с использованием соотношений (4.16) — (4.19). Как видно, имеется удовлетворительное соответствие распределений <зу, построенных по обеим методикам расчета, что свидетельствует о приемлемости подхода представления полей линий скольжения в мягких прослойках, работающих в составе толстостенных оболочек, отрезками циклоид. Кроме того, аппроксимация линий скольжения отрезками циклоид позволяет получить достаточно удобные для практического пользования аналитические выражения для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочковых конструкций. Процедура определения величины предельного перепада давлений (р - q)niax по толщине стенки оболочковых конструкций, ослабленных продольными мягкими прослойками, сводится к определению средних предельных напряжений аср исходя из условия их статической эквиватентности напряжениям CJV

отвечающие моменту потери пластической устойчивости толстостенных оболочек, ослабленных продольными мягкими прослойками, по механизму выпучивания вдоль образующей оболочки (см. выражение (4.1)).

Рис. 4.20. Рачделка кромок при изготовлении толстостенных цилиндрических сосудов давления, ослабленных продольными и кольцевыми мягкими швами

Рис. 4.21. Конструкции цилиндрических и с<)ерических толстостенных сосудов давления, ослабленных продольными и кольцевыми мягкими швами:

Рис. 4 24. Вид разрушенных цилиндрических толстостенных сосудов, ослабленных продольными мягкими

Рис. 4.26 Вид разрушенных цилиндрических сосудов, ослабленных продольными мягкими швами, после испытаний на внутреннее давление: а *--<),« - к = 0,35, в к .0,55. ОМ Сталь 20Х. Mill медь

Действительно, полученные расчетные зависимости (4.24). (4.26), (4.37), (4.38). (4.52), (4.54), (4.66) для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек, ослабленных продольными и кольцевыми мягкими прослойками, можно представить в следующей обобщенной форме

4.3. Напряженно-деформированное состояние и несущая способность толстостенных цилиндрических оболочек, ослабленных продольными мягкими прослойками ............................................................................................ 210

ослабленных продольными мягкими прослойками

Способ нецелесообразен, если подшипник устанавливают в корпусе с натягом. Здесь усилие запрессовки передается телами качения. Операция запрессовки осложняется необходимостью манипулировать с двумя деталями — валом и корпусом, которые могут иметь большие габариты.

Измерение угловых ускорений осложняется необходимостью иметь токосъемные вращающиеся контакты для соединения вращающихся датчиков с усилительной и регистрирующей аппаратурой. Измерение ускорений при ударе отличается необходимостью улавливать процессы, происходящие в десяти- и стотысячные доли секунды. При ударе наблюдаются вибрация и повторные удары, вызывающие колебания, передаваемые измерительному устройству. Возникающие при этом резонансные колебания фиксируются осциллографом и затрудняют анализ результатов опыта. Поэтому датчики ударных ускорений должны иметь высокую частоту собственных

печивает выявление пор, шлаковых включений, несплавлений и трещин, благоприятно ориентированных по отношению к УЗ-пучку. Однако контроль по данной схеме осложняется необходимостью ориентировки ПЭП относительно соединения и появления ложных эхо-сигналов от противоположной выпуклости шва (см. рис. 6.53, а), причем амплитуда ложного эхо-сигнала обычно выше амплитуды сигнала от дефекта. Разделение полезных и ложных сигналов по времени крайне затруднено. Выявить непровар в центре двустороннего или в корне одностороннего шва при контроле по схеме // практически невозможно, так как УЗ-пучок зеркально отражается. Этот опасный дефект при доступе контроля только с наружной поверхности полки обнаруживается при контроле по схеме /// (см. рис. 6.53, б) с помощью прямого РС-ПЭП или двух жестко соединенных призматических ПЭП, включенных по раздельной схеме. При толщине полки более 40 мм можно применять прямой ПЭП. В угловых соединениях при доступе только со стороны вертикального листа непровар можно обнаружить при использовании прямого или РС-ПЭП. ,Одно из основных условий, обеспечивающих наиболее надежное выявление дефектов по сечению шва, — необходимость про-звучивания всего сечения шва с равномерной чувствительностью. Это условие выполняется при правильном выборе угла ввода УЗ-колебаний.

Ускоренный метод анализа [8]. Применение алгоритмов из работ [9, 10] для динамического анализа всего множества обнаруживающих и различающих схем-моделей сильно осложняется необходимостью в общем случае полного отдельного анализа как исправной диагностируемой ЦС, так и всех неисправных ЦС, каждая из которых содержит конкретную неисправность s из рассматриваемого списка возможных неисправностей. Однако при диагностике ЦС легко построить алгоритмы анализа, позволяющие без дополнительных действий находить выходной динамический процесс ys(t) в любой неисправной ЦС но динамическому процессу y\t) в исправном варианте этой же ЦС. Основой для такого ускорения алгоритмов анализа может служить метод погружения [8, 10], в котором для моделирования схем с константными неисправностями применяется конкретизация моментов переключений сигналов в динамических процессах на выходах исправных ЦС. Например, пусть задан некоторый динамический процесс z(t) — l (a, b), в котором сигнал z(/) принимает значение 1 на интервале времени от а до Ъ. Этот процесс z(t) можно свести как к «константе Ь>, считая, что я = —со и 6 = 00, так и к «константе 0», если а = °о, & = оо, или а = —со, Ь = —со.

Разработка и применение наиболее эффективных глушителей для электрических машин осложняется необходимостью соблюдения при этом других, не менее важных условий: применение глушителей не должно значительно увеличивать аэродинамическое сопротивление машины и ее габариты, чтобы не нарушить тепловой режим ее работы.

Способ нецелесообразен, если подшипник устанавливают в корпусе с натягом. Здесь усилие запрессовки передается телами качения. Операция запрессовки осложняется необходимостью манипулировать с двумя деталями — валом и корпусом, которые могут иметь большие габариты.

Согласно описанному выше приему для такой статически определимой системы, нагруженной неизвестными реакциями и внешней нагрузкой, необходимо прежде всего написать выражение изгибающего момента и перерезывающей силы в местах изменения момента инерции. Однако задача осложняется необходимостью заранее предугадать направление и величину реакций опор, от которых зависят величина и направление момента и перерезывающей силы.

Привод изделия. Требования, предъявляемые к приводу балансировочных станков, широко известны. Они сохраняют свое значение и для автоматов, где выполнение этих требований осложняется необходимостью автоматического соединения и разъединения шпинделя станка с изделием. В автоматах ЭНИМС для привода изделия применяется двухшарнирный вал. На фиг. 3 показан приводной вал, примененный в автомате модели 9720. Конструкция вала является типовой.

При комбинированной выработке электрической и тепловой энергии определение себестоимости последней осложняется необходимостью распределения других производственных расходов.

где Sc = [VpiZ> — критерий Шмидта; D — коэффициент диффузии. Использование соотношения (2.34) осложняется необходимостью определения величины D, что не всегда можно сделать с требуемой точностью. В первом грубом приближении можно принять, что коэффициент диффузии равен коэффициенту кинематической вязкости, т. е. D = va = HI/PI, и погрешность такого допущения зависит прежде всего от вида молекул вещества и параметров среды.

Контроль по схеме // обеспечивает выявление пор, шлаковых включений, несплавлений и трещин, ориентированных перпендикулярно УЗ-лучам. Однако контроль по такой схеме осложняется необходимостью правильной ориентировки преобразователя относительно соединения и появлением ложных сигналов от поверхности противоположного валика шва (например, В на рис. 5.15, б), причем ам-