Основание фундамента

Зависимость процесса окисления от миграции ионов в слое продуктов реакции дает основания' предполагать, что на скорость

Таким образом, проявление золотого сечения в различных видах искусства дает основания предполагать единые критерии гармонии, справедливые для всей природы.

Итак, первая серия проведенных экспериментов показала, что технология производства титановых дисков допускает возможность получения даже в пределах одной плавки материала, обладающего разной чувствительностью к условиям нагружения. Причем параметры структуры и механические характеристики у материалов с разной чувствительностью к условиям нагружения находятся в допустимых пределах по Техническим условиям изготовления дисков компрессоров ГТД и могут быть практически одинаковыми. Следует подчеркнуть, что применительно к исследованным дискам работа разрушения, являющаяся одной из основных характеристик, по которой судят о чувствительности материала к хрупкому разрушению, составляла от 10,2 до 19,5 Дж/см2, что существенно превышает минимально рекомендуемое значение КСТ, равное 8,0 Дж/см2. Причем у всех трех исследованных дисков значения КСТ были близкими. В связи с этим есть основания предполагать, что работа разрушения образца с трещиной не позволяет гарантированно выявлять склонность материала к разрушению по границам фаз.

Полученный результат свидетельствует о противоречии между предполагаемым и реализуемым нагружением гидроцилиндров. Вместе с тем сам период роста трещины не противоречит прогнозируемой в расчетах эксплуатационной долговечности гидроцилиндров из условия регулярного его нагружения внутренним давлением. Поэтому были все основания предполагать, что создание на стенде регулярного внутреннего давления в гидроцилиндрах должно было привести к реализации близкого числа циклов, в течение которого про-

щийся опыт использования таких карбидных топлив меньше, чем окисных топлив. Тем не менее есть основания предполагать, что карбидные топлива могут оказаться лучше окисных топлив. Они обладают более высокими теплопроводностью и точкой плавления и большей стойкостью к радиационным повреждениям.

Различие механизмов растворения железа и никеля, с одной стороны, и хрома, с другой, может быть связано с повышенным сродством хрома к кислороду. Возможно, что хемосорбция ионов ОН~ на этом металле приводит к более полному заполнению ими поверхности с образованием более прочной связи. Имеются основания предполагать, что такие хемосорбционные слои могут не только ускорять, но и замедлять анодный процесс. Это следует прежде всего из результатов измерений скорости анодного растворения в условиях непрерывной механической зачистки поверхности. Было установлено [ 49] , что такая зачистка приводит к значительному снижению перенапряжения анодного растворения железа, никеля и хрома в серной и соляной кислотах в активном состоянии (рис. 2), причем для никеля и железа при некоторой предельной скорости зачистки исчезает зависимость скорости растворения от содержания

В установке ИМАШ-11 использован принцип регулирования температуры на поверхности образца изменением расстояния между образцом и нагревателем. Принципиальная схема устройства для моделирования режимов нагрева показана на рис. 94. Исследуемый образец листового материала / установлен горизонтально на неподвижных опорах 2, подлежащий нагреву участок образца ограничен экраном 3 из полированной нержавеющей стали. На нагреваемой и противоположной ей поверхностях образца температура контролируется хромель-алюмелевыми термопарами 4 и 5. Образец находится в открытой сверху камере 6 прямоугольной формы, в нижнюю часть которой через штуцер подводится инертный газ. При нагреве образца на воздухе происходит возгорание связующего (если температура поверхности образца выше температуры воспламенения связующего). Опыты с нагревом стеклопластиков в защитной атмосфере азота показали некоторое увеличение прочности при уменьшении термоокислительной деструкции связующего [77]. Однако есть основания предполагать, что при нагреве могут образоваться химические соединения азота с компонентами связующего вплоть до образования цианистых соединений. Поэтому для пблной безопасности работы на установке в качестве защитной среды используется аргон.

нако за время, прошедшее с начала разработки первых месторожений в середине XIX столетия, нефтепотребляющие страны использовали 58 млрд. т из общего объема мировых разведанных запасов, равного 153 млрд.т.,т.е. около 38%. При сохранении современной структуры индустриального общества, а также структуры его энергопотребления нефть будет занимать основное место среди энергоресурсов. Однако сколько времени еще нефть будет править миром? При доказанных запасах, оцениваемых сейчас в 93,8 млрд. т, и нынешнем потреблении, равном 2,95 млрд. т в год, запасы нефти истощатся в течение ближайших 30 лет. Для газа картина представляется вряд ли более обнадеживающей. При нынешних темпах роста потребления запасов, размеры которых достигают 71 трлн. м3, хватит на 45 лет. К счастью, есть серьезные основания предполагать, что с течением времени при благоприятных экономических условиях наверняка удастся перевести в разряд извлекаемых дополнительные ресурсы газа.

В литературе имеются данные, что на СОП активно протекают как анодные, так и катодные процессы [77, 78]. Однако из этого ни в какой мере нельзя делать однозначный вывод, что в вершине реальной трещины на СОП протекают оба эти процесса. Короткоживущая СОП в вершине контактирует со значительно большей (в сравнении с поверхностью СОП) по площади „старой" поверхностью металла, т. е. поверхностью, где уже сформировались поверхностные пленки и потенциал ее приблизился к исходному его значению. Поэтому есть все основания предполагать, что в вершине скачкообразно подрастающей трещины периодически (после скачков) функционирует коротко-замкнутая коррозионная гальванопара с электродами: СОП — „старая" поверхность металла, где СОП - анод, а исходная поверхность - катод.

трещины (коррозионного повреждения) галоидных ионов, если они находятся в растворе и их концентрация значительна. Если часть иойов А13+ остается в вершине трещины, то раствор в этом месте становится концентрированным и со временем будет насыщенным соединением А1С1з. Действительно, имеются основания предполагать, что часть зоны в вершине трещины может быть покрыта твердым слоем AlCls-HaO [221]. Однако до сих пор неизвестно, до какого количественного предела может идти образование оксида в соответствии с уравнением (13) и хлорида алюминия в соответствии со следующим уравнением, описывающим процесс вблизи вершины очага коррозии:

Имеется в виду исследовать переходные процессы в механической системе в начале трогания слитковоза, когда есть основания предполагать соявление наибольших динамических нагрузок. Ветви канатов поддержи-паются роликами, расположенными между рельсами по длине пути и зна-вительно уменьшающими провисание последних. В этом случае наблюда-чтся предварительное натяжение канатов, позволяющее пренебречь провисанием. В таком случае можно положить жесткости с12 и с23 постоянными, а уравнения (1) и (2) представить в форме

АНКЕРНАЯ КРЕПЬ, штанговая крепь,- горная крепь, осн. элемент к-рой - металлич., ж.-б., полимерный или деревянный стержень-штанга (анкер), закреплённый в шпуре (скважине). Предназначена для упрочнения массива горных пород, удерживания его от расслоения, сдвижки и обрушения путём скрепления разл. по прочности породных слоев. Длина анкеров обычно составляет 3-4 м; в выработках большого поперечного сечения устанавливают предварительно напрягаемые ж.-б. анкеры дл. до 15м. АНКЕРНАЯ ПЛИТА - металлич. плита, закладываемая в основание фундамента сооружения и служащая для предохранения его от разрушения головкой анкерного болта.

прокладок или эквивалентной системе упругих стержней. Такого типа основание фундамента изображено на фиг. 8. 3 и 8. 4 (этот способ подвески встречается, в частности, в конструкциях тепловозных двигателей). Каждая из упругих прокладок имеет свои коэффициенты жесткости (или податливости) на сжатие и на сдвиг, поэтому она может быть схематично изображена в виде двух эквивалентных упругих стержней (или пружин) с коэффициентами жесткости, которые должны быть известны из опыта (фиг. 8. 4). В результате приходим к схеме твердого тела «машина —

Основание фундамента должно располагаться по всей площади на одной отметке.

Для каждого типа машины рабочие статические давления на грунт находятся в сравнительно узких пределах. Так, для большинства фундаментов машин с кривошипно-шатунными механизмами значение статического давления на основание/ фундамента при бесцокольном устройстве цеха, когда коммуникации (трубопроводы) не заглубляются в грунт, не превышает 0,8 /<г/см2. При цокольном устройстве цеха расположение коммуникаций под землёй вызывает необходимость устройства подвального этажа. В связи с этим высота фундамента машины значительно возрастает, достигая иногда 7—8 м, что влечёт за собой увеличение статического давления на основание фундамента до 1,5 кг/см2. Для фундаментов под молоты значение статического давления на грунт находится в пределах 0,8—1,2 кг/см2; для фундаментов турбоагрегатов — 0,8—1,5 кг/см2 и лишь в отдельных случаях достигает 2 кг/см2.

Иногда габариты цеха и расположение оборудования лишают возможности достаточно развить основание фундамента, этим уменьшить статическое давление на грунт и амплитуды колебаний фундамента. В этих случаях, а также при устройстве фундаментов под особо тяжёлые и мощные машины (например, молоты с падающими частями весом 5—7 т) необходимо предусматривать усиление основания фундамента. С этой целью, особенно под маломощное оборудование или сравнительно хорошо уравновешенные машины (например, многоцилиндровые дизели, центробежные насосы, шаровые мельницы, прессы и т. п.), можно применять сильно уплотнённые песчаные подушки и вертикальные забивные сваи длиной 3—5 м. При дальнейшем увеличении длины свай жёсткость основания возрастает лишь незначительно.

статической нагрузки. Введение этого коэфи-циента в случае сооружения фундаментов на грунтах средней прочности приводило к необходимости усиливать основание фундамента сваями. Величина указанного коэфициента может быть доведена до 0,8—1,0, что во многих случаях позволит избежать необходимости усиления основания фундамента.

Определение веса и площади основания. Помимо амплитуды колебаний фундамента весьма существенно также ограничение величины статического удельного давления на основание фундамента молота: чем меньше это давление, тем меньше будет осадка фундамента. Таким образом условия, которым должен удовлетворять фундамент молота, могут быть записаны в виде:

где Q — нагрузка в кГ на основание фундамента, которая слагается из веса фундамента ()ф, засыпки над его обрезами Qap, веса установленного оборудования Qcm и наиболее тяжелой обрабатываемой на станке детали Q0; [R] — • допускаемое давление на грунт в кГ/см 2.

Как видно, расчетная величина амплитуды соответствует допускаемой. Статическое давление па основание фундамента

Статическое давление на основание фундамента

7 — основание фундамента.