Основании экспериментов

Используя зависимость (3.9), полученную на основе теоретического расчета, можно определить коэффициент турбулентности струи «стр через параметры шаровой ячейки hid и п на основании экспериментальной зависимости (3.17):

На основании экспериментального исследования фазовых переходов при трении твердых тел Л.И. Бершадским и др. [49] сделан вывод о том, что образующиеся при трении диссипативные структуры представляют собой пространственно-временное распределение трибо-активированных частиц и квазичастиц, являющихся носителями зарядов, или континуальное распределение поверхностного заряда. Эти диссипативные структуры наряду с распределением температуры и концентрации (химического потенциала) определяют основные движущие (термодинамические) силы, обусловливающие физико-химические процессы при трении.

Эти интервалы устанавливают на основании экспериментально определенного среднего, пределы в которых лежит среднее значение, полученное при большом числе испытаний.

Таким образом, на основании экспериментального изучения скорости распространения усталостных трещин в области da/dN = iO~7-f-

Оценка величины коэффициента вязкости может быть проведена и по скоростной зависимости откольной ^прочности материала. На основании экспериментально установленной линейной зависимости величины максимальных .растягивающих напряжений в плоскости откола 0Р от скорости их изменения во времени [272, 236, 237] и гипотезы о разрушении материала в плоской волне при одной и той же величине пластического сдвига (в области действия растягивающих напряжений) величина коэффициента вязкости определяется выражением (вывод приведен в седьмой главе)

В работе [31] применен анализ Хана и Розенфельда [210] к нормальным напряжениям, действующим в пластической зоне, образовавшейся в условиях плоской деформации. На основании экспериментально определенных величин XIKP для сплава Ti—8 А1—-1 Mo—1 V была показана необходимость учета надрезов и толщины образцов. Например, для дважды отожженного материала максимальное нормальное напряжение составило 1,66 от предела текучести о>, в то время как для ступенчато-охлажденного материала 0n = l,lffy. Таким образом, длядважды отожженного материала условия плоской деформации необходимы для доведения нормальных напряжений до требуемого уровня зарождения трещины коррозионного растрескивания.

Контрольные режимы турбомашин, на которых измеряется коэффициент виброперегрузки, выбираются на основании экспериментального исследования еще в процессе доводки на заводе-изготовителе. С помощью этих исследований определяются обороты, при которых наблюдаются максимальные колебания единой системы ротор—корпус.

Как указано выше, значения величины предельного износа для конкретных деталей устанавливают на основании экспериментального исследования изнашивания этих деталей. Среднее давление и скорость на поверхности трения определяют в каждом отдельном случае как расчетом, так и опытным путем. Давление определяют из кинематических соотношений и из условий нагружения деталей.

Поэтому при построении математической модели механической системы ПР целесообразно на основании экспериментальной информации о формах колебаний конструкции выбрать структуру системы дифференциальных уравнений, а значения параметров системы определить в соответствии с данными о значениях собственных частот. Методику составления математической модели механической системы промышленного робота рассмотрим на примере робота-манипулятора со складывающейся рукой, имеющего позиционную аналоговую систему управления с гидравлическим сервоприводом.

Установить механизм разрушения можно лишь на основании экспериментального и теоретического изучения теплофизических и прочност-

Сорбционная емкость угля зависит от его удельной поверхности и присутствия на нем активных участков по отношению к извлекаемым загрязнениям. Активированный уголь обычно выбирают на основании экспериментального определения сорбци-онной способности различных марок адсорбентов по органическим веществам, присутствующих в обрабатываемой сточной воде. Помимо химической природы на эффективность сорбции оказывает большое влияние и концентрация адсорбируемого вещества. С ее увеличением растет степень их сорбции. Процесс зависит также от температуры и рН среды. В большинстве случаев снижение температуры и рН среды способствует увеличению сорбции типичных органических веществ сточных вод [7].

Напряжение оо может быть как постоянным, так и переменным и назначается из независимых соображений. В частности, оно может отождествляться с пределом текучести или с пределом прочности гладких образцов. На основании экспериментов условие ао = ов более предпочтительно.

Коэффициент перекрытия еа [см. формулу (8.25)] учитывает уменьшение нагрузки расчетного зуба ввиду многопарности зацепления. Кра- — коэффициент неравномерности нагрузки одновременно зацепляющихся пар зубьев — см. табл. 8.7. У(< = 1 — [3°/140 — коэффициент, учитывающий повышение изгибной прочности вследствие наклона контактной линии к основанию зуба и неравномерного распределения нагрузки — см. рис. 8.27. При этом равнодействующая нагрузки приближается к основанию вуба, а изгибающий момент уменьшается. Формула для Fp построена на основании экспериментов при Р ^ 40°. Коэффициент формы зуба Y r — по графику рис. 8,20, при эквивалентном числе зубьев zv — по формуле (8.22). Значения 2i> tym и Р выбирают по рекомендациям табл. 8.5, 8.6.

На основании экспериментов С » 1,0.

На основании экспериментов установлена связь между величиной параметра k и известнымк параметрами: удельной электрической проводимостью, магнитной проницаемостью и частотой. При этом величина С остается постоянной и равной С = 12,67-10* для угла <р = 30°.

Учитывая идеализироваиность рассматриваемой модели и появление остаточных сжимающих напряжений при разгрузке, следует считать, что при снятии нагрузки (и уменьшении расстояния между поверхностями трещины) приращение трещины также уменьшается. Таким образом, если приращение длины трещины па i-м цикле по докритической диаграмме разрушения составит величину А/,, то длина трещины па (г+1)-м цикле будет lt±, = lf +a.i\li (рис. 30.3). Коэффициент снижения приращения длины а < 1 определяется эмпирически по экспериментальным кривым / — N для данного материала данной толщины. Не исключено, что этот коэффициент меняется с длиной трещины, т. е. с ростом числа циклов и коэффициента асимметрии цикла (в следующем параграфе, на основании экспериментов, будет показано, что это действительно так).

8. Как на основании экспериментов определяется вид критериального уравнения?

На основании экспериментов установлена связь между величиной параметра k и известными параметрами: удельной электрической проводимостью, магнитной проницаемостью и частотой. При этом величина С остается постоянной и равной С= 12,67-1 08 для угла <р = 30°.

На основании экспериментов установлено, что для приведения в движение ползуна / требуется сила, большая той, которая обеспечивает равномерное движение ползуна. В связи с этим различают предельную силу, оказывающую сопротивление движению при переходе ползуна из состояния покоя в движение, называемую силой трения при трогании с места Р„, и силу сопротивления, возникающую во время движения, т. е. силу трения движения F. Поэтому следует различать коэффициент трения покоя

Начальное напряжение в ремне о0 выбирается так, чтобы обеспечить максимальную долговечность гибкого звена. Для плоских и клиновых ремней оно принимается в пределах 12—18 кПсм?. Эти значения получены на основании экспериментов, проведенных при постоянной скорости V = 10 м/сек, передаточном отношении 1 = 1 и на чугунных шкивах.

Допускаемые напряжения, определяемые на основании экспериментов, могут быть приняты при стальных катках (твердостью ИВ < 300): [а] = (1,5-=- 1,7) а^ или [о ]0 = НВ 23-26, где а_г — предел усталости при симметричном изгибе. При твердости стали НВ > 300 рекомендуется [а0 ] == НВ 26 = HRC 250. При чугунных катках принимают [а ]0 — 1,5сгви, где сгви — предел прочности чугуна при изгибе.

Условие пластичности Мизеса (см. раздел 1,Б) основано на предположении, что гидростатические напряжения не влияют на переход материала в пластическое состояние. В связи с этим при формулировке критерия энергии формоизменения энергия, связанная с изменением объема (для изотропных материалов) исключается из общей энергии деформации. Все используемые критерии разрушения не учитывают влияния гидростатических напряжений на прочность материала. Влияние объемных деформаций в анизотропных материалах исследовано в' работе By и Джерина [19]. На основании экспериментов по кручению трубок ими сделан вывод о незначительном влиянии объемных деформаций.