Основании диаграммы

Изучение процесса распространения упругопластических волн в стержне при продольном ударе осуществлялось путем регистрации перемещений отдельных фиксированных сечений с помощью индукционных датчиков [9], обеспечивающих запись скорости сечений во время удара при осциллографировании. Экспериментальные данные сравнивались с результатами теоретического решения задачи о продольном растягивающем ударе с постоянной скоростью по стержню конечной длины [2, 3, 9], построенного на основании деформационной теории приближенн?,ш методом Г. А. Домбровского. При этом предполагалось, что при динамическом нагружении зависимость между напряжением и деформацией а-Ье такая же, как и при статическом нагружении. Статическая диаграмма о ч- е аппроксимировалась специально подобранными функциями, допускающими точное решение краевой задачи. Про-

Расчет конструктивных элементов за пределами упругости осуществляют на основании деформационной теории пластичности и ползучести с помощью метода переменных параметров упругости. При этом используют зависимость между напряжениями и деформациями в виде

На основании деформационной теории повторного нагружения Мос-квитина последовательно решают задачи о нагружении и разгрузке конструктивного элемента, -причем для мембранной зоны считают, что разгрузка (начало в точке А на рис. 1.5, а) происходит по линейному закону. В связи с отсутствием в условиях однородного напряженного состояния, остаточных напряжений в мембранной зоне началу повторного нагружения соответствует точка Л'(рис. 1.5, б) конца разгрузки предыдущего цикла,

Для проверки результатов приближенных расчетов проведено исследование НДС с помощью МКЭ. Схема разбиения модели на треугольные элементы, условия нагружения и закрепления показаны на рис. 3.12. Влиянием боковых накладок, использованных в стендовых испытаниях, пренебрегали. Общее число элементов составляло 257, число узлов 168. Решение упругопластической задачи при дискретном представлении модели получено на основании деформационной теории пластичности; в качестве обобщенной диаграммы циклического деформирования использовали ^татическую ~а=ёт (для нулевого полуцикла) и изоциклическую S(*) = [ё (*)]"*(*) кривые деформирования, полученные при изотермических (650 °С) испытаниях в жестком режиме нагружения (см. рис. 3.6,6).

Для элементов конструкций, работающих при повышенных температурах в условиях простого или близких к нему режимов нагружения, необходим расчетный анализ на основании деформационной теории пластичности и теории старения с использованием изоциклических и изохронных диаграмм деформирования. При обосновании уравнений состояния принимают гипотезу о том, что полную упругопластическую деформацию в полуцикле с выдержкой, когда проявляются временные эффекты, можно представить в виде суммы мгновенной упруго-пластической деформации и деформации ползучести.

учитывать наличие длительных (до 15 мин) выдержек в соответствии со схематизированным циклом термомеханического нагружения. Реологические эффекты проявляются при высокой температуре вследствие выдержки на этапе разгрузки после выхода на режим А2 (рис. 4.43). Интенсивность временных процессов на этапе выдержки определяется сопротивлением длительному статическому деформированию применяемого сплава при температурах режима А2- С учетом указанных особенностей, свойственных режиму термоциклического нагружения цилиндрического оболочечного корпуса можно отметить, что проявление реологических эффектов характерно лишь для конструкции типа II. Таким образом, на основании деформационной теории пластичности, а также представлений об обобщенной диаграмме циклического деформирования для расчетного температурною цикла (см. рис. 4.37) принимаем следующую модель процесса неизотермического упруго-пластического деформирования.

Расчет конструктивных элементов за пределами упругости осуществляют на основании деформационной теории пластичности и ползучести с помощью метода переменных параметров упругости. При этом используют зависимость между напряжениями и деформациями в виде

На основании деформационной теории повторного нагружения Мос-квитина последовательно решают задачи о нагружении и разгрузке конструктивного элемента, причем для мембранной зоны считают, что разгрузка (начало в точке А на рис. 1.5, а) происходит по линейному закону, В связи с отсутствием в условиях однородного напряженного состояния, остаточных напряжений в мембранной зоне началу повторного нагружения соответствует точка А' (рис. 1.5, б) конца разгрузки предыдущего цикла,

Для проверки результатов приближенных расчетов проведено исследование НДС с помощью МКЭ. Схема разбиения модели на треугольные элементы, условия нагружения и закрепления показаны на рис. 3.12. Влиянием боковых накладок, использованных в стендовых испытаниях, пренебрегали. Общее число элементов составляло 257, число узлов 168. Решение упругопластической задачи при дискретном представлении модели получено на основании деформационной теории пластичности; в качестве обобщенной диаграммы циклического деформирования использовали _статическую а = ет (для нулевого полуцик-

Для элементов конструкций, работающих при повышенных температурах в условиях простого или близких к нему режимов нагружения, необходим расчетный анализ на основании деформационной теории пластичности и теории старения с использованием изоциклических и изохронных диаграмм деформирования. При обосновании уравнений состояния принимают гипотезу о том, что полную упругопластическую деформацию в полуцикле с выдержкой, когда проявляются временные эффекты, можно представить в виде суммы мгновенной упруго-пластической деформации и деформации ползучести.

учитывать наличие длительных (до 15 мин) выдержек в соответствии со схематизированным циклом термомеханического нагружения. Реологические эффекты проявляются при высокой температуре вследствие выдержки на этапе разгрузки после выхода на режим А2 (рис. 4.43). Интенсивность временных процессов на этапе выдержки определяется сопротивлением длительному статическому деформированию применяемого сплава при температурах режима Аг. С учетом указанных особенностей, свойственных режиму термоциклического нагружения цилиндрического оболочечного корпуса можно отметить, что проявление реологических эффектов характерно лишь для конструкции типа II. Таким образом, на основании деформационной теории пластичности, а также представлений об обобщенной диаграмме циклического деформирования для расчетного температурного цикла (см. рис. 4.37) принимаем следующую модель процесса неизотермического упруго-пластического деформирования.

Заметим, что W* из (3.35) не представляет мощность напряжений; это всего лишь псевдопотенциал от а,/, выраженный через ej/, в результате чего W* не имеет физического смысла. Отметим также, что W* является однозначной функцией от ё,-/, точно так же как W, используемая при выводе ) на основании деформационной теории пластичности, является однозначной функцией от е,-/. Таким образом, при установившейся ползучести

Значения Л7' берутся из графика ДГ(ф), а начальная кинетическая энергия Т0 (в начале цикла установившегося движения) вычисляется па основании диаграммы энергомасс по формуле

Эти температуры выбирают на основании диаграммы состояния соответствующих сплавов; например, для стали их определяют по диаграмме состояния сплавов Fe — Fe3C. Температуру начала горячей обработки стали принимают на 100—200° С ниже линии солидуса; а температуру конца обработки — на 30—50° G выше линии GS для доэвтектоидных сталей и на 30—50" С выше линии SE для заэвтек-тоидных сталей (см. рис. 5.1).

На основании диаграммы (рис. 347) построены графики hmin (рис. 348) при различных значениях X в зависимости от относительного зазора \/ для l/d = 1 и 0,5 (принято d = 100 мм). Тонкими линиями нанесены значения относительной толщины ^ масляного слоя.

На основании диаграммы предельных нагрузок [5] по полученным расчетно-экспериментальным данным построены диаграммы ограниченной прочности эталонных образцов и резьбовых соединений при пульсирующем и симметричном цикле, изображенные на фиг. 3. При этом были использованы следующие расчетные выражения, вытекающие из диаграммы предельных нагрузок:

Принимая во внимание необходимость учета теплоты трения при расчетах теплового состояния поршня быстроходного дизеля и в то же время сложность непосредственного ее замера, можно использовать различные косвенные методы ее оценки. Одним из таких способов может служить расчет мощности потерь трения поршня по существующим приближенным формулам с последующим переводом мощности в теплоту. При подсчете теплоты трения поршня двигателя М-50 был принят следующий порядок расчета. Полагая, что основная доля работы трения поршня приходится на уплотнительные кольца, определяем мощность их трения, а затем теплоту. Для этой цели была использована зависимость, предложенная в работе 13]. На основании диаграммы давления в закольцевых пространствах считается, что трение от давления газов развивает только первое и второе уплотнительные кольца, а остальные развивают трение от давления упругости. Принимая равными тепловые потоки в поршень и во втулку цилиндра, можно записать

На основании диаграммы (рис. 347) построены графики h (рис. 348) при различных значениях X в зависимости от относительного зазора \/ для l/d = 1 и 0,5 (принято d = 100 мм). Тонкими линиями нанесены значения относительной толщины ^ масляного слоя.

в) истинный сдвиг g = и]— еч. Расчет наибольшего истинного удлинения из условного сдвига см. [9], [40]. Расчет напряжений по замеренным пластическим деформациям производится на основании диаграммы деформация -напряжение из опытов на кручение (при плоской деформации; для металлов, подчиняющихся закону обобщенной кривой течения). При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма деформация—напряжение на плоском образце, имеющем близкое к рассматриваемому деформированное состояние.

Расчет наибольшего истинного удлинения из условного сдвига — см. [20]. Расчет напряжений по замеренным пластическим деформациям производится на основании диаграммы «деформация — напряжение» из опытов на кручение (при плоской деформации; для металлов, подчиняющихся закону обобщенной кривой течения). При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма «деформация — напряжение» на плоском образце, имеющем близкое к рассматриваемому деформированное состояние.

3) на основании диаграммы отклонений дать чертеж на исправление линейки;

е) На основании диаграммы выясняется дли заданного перепада давления допустимый вес поплавка, последний сравнивается с действительным весом поплавка и выясняется

На основании диаграммы предельных напряжений для резьбовых соединений расчет на циклическую прочность может быть проведен отдельно по амплитудным па и максимальным wmax значенй-